【正文】 建立、實(shí)施和保持項(xiàng)目部綜合管理體系，確保綜合管2項(xiàng)目副經(jīng)理協(xié)助項(xiàng)目經(jīng)理抓好現(xiàn)場(chǎng)管理,對(duì)管理體系文件的貫徹實(shí)施情況進(jìn)行檢查和監(jiān)督。項(xiàng)目經(jīng)理部由領(lǐng)導(dǎo)層和職能部門組成設(shè)項(xiàng)目經(jīng)理1人、書記1人、項(xiàng)目副經(jīng)理1人、總工程師1人。確保質(zhì)量、環(huán)境與職業(yè)健康安全綜合管理體系在本項(xiàng)目工程施工中自始至終得到有效運(yùn)行。 遵循施工生產(chǎn)與環(huán)境保護(hù)“三同時(shí)”原則、堅(jiān)持“以防為主充分保護(hù)“環(huán)保與建設(shè)并重”的原則、全力做好環(huán)境保護(hù)工作。遵循“六位一體”管理的原則。遵循引進(jìn)、創(chuàng)新、發(fā)展的原則。樹立系統(tǒng)工程的概念。貫徹“十分珍惜、合理利用土地和切實(shí)保護(hù)耕地”的原則、依法用地、合理規(guī)劃、科學(xué)設(shè)計(jì)、少占耕地、保護(hù)農(nóng)田、搞好環(huán)境保護(hù)、水土保持和地質(zhì)災(zāi)害防治工作、支持文物保護(hù)、景點(diǎn)保護(hù)、維持既有交通秩序、節(jié)約木材。嚴(yán)格按照鐵路施工安全操作規(guī)程，從制度、管理、方案、資源方面編制切實(shí)可行的施工方案和措施，確保施工安全。在編制施組時(shí)，認(rèn)真閱讀核對(duì)所獲得的技術(shù)設(shè)計(jì)文件資料、了解設(shè)計(jì)意圖、掌握現(xiàn)場(chǎng)情況、嚴(yán)格按設(shè)計(jì)資料和設(shè)計(jì)原則編制施組、滿足設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)和要求。嚴(yán)格按照招標(biāo)文件要求的工期、安全、質(zhì)量等目標(biāo)編制技術(shù)標(biāo)文件、使發(fā)包人的各項(xiàng)要求均得到有效保證。第6章 施工管理 綜合說明 編制說明青島市地鐵一期工程（3號(hào)線）中山公園站為中鐵七局集團(tuán)承建,本施組是根據(jù)招標(biāo)圖紙、投標(biāo)施組及現(xiàn)場(chǎng)調(diào)查后編制的指導(dǎo)性施工組織設(shè)計(jì)。 按下式計(jì)算值取選用5φ25，滿足要求。所以，此處按構(gòu)造配筋：?。?φ25，； 滿足要求。設(shè)縱向受壓鋼筋的面積為；受拉鋼筋面積為；兩者鋼筋都采用級(jí)；根據(jù)平衡方程得：；；公式中：。按構(gòu)造配置箍筋箍筋采用φ16150 最大負(fù)彎矩截面截面為矩形=1000mm800mm，縱向取一米計(jì)算，取，軸向力設(shè)計(jì)值、彎矩設(shè)計(jì)值，混凝土強(qiáng)度等級(jí)為。，說明假定大偏心受壓是正確的。根據(jù)規(guī)范要求，鋼筋混凝土的配筋不得小于規(guī)定得最小配筋（構(gòu)造配筋）。初始偏心距: ；此時(shí)的初始偏心矩為：；因?yàn)椋核匀? ，取有： 所以取偏心矩增大系數(shù)；配筋計(jì)算：由（1）的計(jì)算可知： 所以按大偏心計(jì)算。 二次襯砌的混凝土，從原材料的檢驗(yàn)和選用、混凝土的配比和拌制、澆筑溫度的控制和振搗、到襯砌養(yǎng)護(hù)的各工序必須按要求操作，防止襯砌裂縫的產(chǎn)生。邊墻基礎(chǔ)高度的位置（水平施工縫）應(yīng)避開剪力最大的截面，并按設(shè)計(jì)要求作防水處理。 隧道拱部超挖部分應(yīng)采用與二次襯砌同強(qiáng)度等級(jí)混凝土一次澆筑。 二次襯砌混凝土施工前應(yīng)對(duì)水泥、細(xì)骨料、粗骨料、拌制和養(yǎng)護(hù)用水、外加劑、摻和料等原材料進(jìn)行檢驗(yàn)，各項(xiàng)技術(shù)指標(biāo)應(yīng)附和驗(yàn)收標(biāo)準(zhǔn)的相關(guān)規(guī)定。 二次襯砌和初期支護(hù)相對(duì)而言，指在隧道已經(jīng)進(jìn)行初期支護(hù)的條件下，用混凝土等材料修建的內(nèi)層襯砌，以達(dá)到加固支護(hù)、優(yōu)化路線防排水系統(tǒng)、美化外觀、方便設(shè)置通訊、照明、監(jiān)測(cè)等設(shè)施的作用，以適應(yīng)現(xiàn)代化高速道路隧道建設(shè)的要求。其值為；第6截面抗力為；其余各截面抗力值按下式計(jì)算：表46 彈性抗力計(jì)算表截面4000000000561彈性抗力作用下，基本結(jié)構(gòu)中的內(nèi)力為：彎矩：表47 計(jì)算表截面==積分系數(shù)1/35461∑表48 計(jì)算表截面積分系數(shù)1/354610001∑軸力：式中：到接縫中心點(diǎn)的力計(jì)算、： 墻頂位移計(jì)算邊墻彈性地基梁的彈性特征值故邊墻為彈性地基上的短梁。 圖44 襯砌結(jié)構(gòu)計(jì)算圖示（單位：m）山東科技大學(xué)學(xué)生畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）表45 載位移計(jì)算表截面bQhE積分系數(shù)1/30000000000000000114223442546001山東科技大學(xué)學(xué)生畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）故有： 彈性抗力位移、的計(jì)算假定拱部彈性抗力拋物線的上零點(diǎn)位于拱部外援與垂直軸約呈45176。單位位移值計(jì)算如下：計(jì)算過程見表45。 截面中心垂直坐標(biāo)的計(jì)算 單位位移用辛普生近似計(jì)算，按計(jì)算列表進(jìn)行。外輪廓線半徑，；拱軸線半徑，；拱軸線各段圓弧中心角。 圍巖豎向均布?jí)毫Υ怪眽毫Πǖ孛娉d、水壓力、土壓力等。本課題采用此計(jì)算方法。圖42 淺埋隧道支護(hù)結(jié)構(gòu)上的均布荷載作用在支護(hù)結(jié)構(gòu)兩側(cè)的水平側(cè)壓力為，側(cè)壓力視為均布?jí)毫r(shí)。據(jù)正弦定理式中——側(cè)壓力系數(shù)，按下式計(jì)算：由上述式子可求得作用在HG面上的總垂直壓力由于GC、HD與EG、EF相比往往較小，而且襯砌與巖土體之間的摩擦角也不同，前面分析時(shí)均按計(jì)，當(dāng)中間土塊下滑時(shí)，由FH及EG面?zhèn)鬟f，考慮壓力稍大些對(duì)設(shè)計(jì)的結(jié)構(gòu)也偏于安全，因此，摩阻力不計(jì)隧道部分而只計(jì)洞頂部分，即在計(jì)算中用H代替h，這樣上式可改寫為由于，故式中——隧道寬度（）。值可按表43采用。表43 級(jí)圍巖的值圍巖級(jí)別I、II、IIIIVVVI值（～）（～）（～）埋深大于等效荷載高度時(shí)的圍巖壓力計(jì)算 當(dāng)隧道埋深大于等效荷載高度而小于等于分界深度時(shí)，為了便于計(jì)算，假定圍巖中形成的破裂面是一條與水平成角的斜直線。表42 各級(jí)圍巖的物理力學(xué)指標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值圍巖等級(jí)重度彈性抗力系數(shù)k/(MPa/m)變形模量E/GPa泊松比內(nèi)摩擦角粘聚力C/MPa計(jì)算摩擦角Ⅵ26～281800～2800336078Ⅴ25～271200～180020～33～50～60～70～78Ⅳ23～25500～12006～20～39～50～60～70Ⅲ20～23200～500～6～27～39～50～60Ⅱ17～20100～2001～2～20～27～40～50I15～17100104～0. 52030～40注: 。當(dāng)隧道埋深時(shí)，為深埋隧道，反之，則為淺埋隧道埋深小于或等于等效荷載高度時(shí)的圍巖壓力計(jì)算當(dāng)隧道埋深小于或等于等效荷載高度時(shí)，荷載視為均布垂直壓力，按下式計(jì)算：式中——垂直均布?jí)毫Γǎ?；——隧道上覆圍巖重度（）；——隧道埋深（），指坑頂至地面的距離。荷載等效高度值的計(jì)算公式如下：式中——淺埋隧道分界深度（）；——荷載等效高度（），其中為深埋隧道垂直均布?jí)毫Γǎ弧獓鷰r重度（）?，F(xiàn)行設(shè)計(jì)方法中取塌落拱范圍內(nèi)的全部巖石的重量作為支護(hù)結(jié)構(gòu)的主動(dòng)荷載就是從這一點(diǎn)出發(fā)的。坍落拱的形成充分說明了圍巖的自承能力。目前我國隧道工程設(shè)計(jì)計(jì)算中，一般都是以某種簡化的假設(shè)為前提，考慮幾個(gè)主要因素的影響，通過經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算或受力分析，使其結(jié)果相對(duì)地接近實(shí)際圍巖壓力的情況。（3）理論估算法它是在實(shí)踐的基礎(chǔ)上從理論上研究圍巖壓力的方法。（2）經(jīng)驗(yàn)法或工程類比法它是根據(jù)大量以前工程的實(shí)際資料的統(tǒng)計(jì)和總結(jié)，按不同圍巖分級(jí)提出圍巖壓力的經(jīng)驗(yàn)數(shù)值，作為后建隧道工程確定圍巖壓力的根據(jù)的方法。在松軟的或裂隙圍巖中，由于圍巖體破碎，再加上在開挖時(shí)受到爆破振動(dòng)，因而在隧道周邊一定范圍內(nèi)巖體遭到嚴(yán)重破壞，同時(shí)，圍巖體本身強(qiáng)度低，不足以抵抗圍巖的周邊應(yīng)力，因此這一部分巖體在隧道開挖后開始產(chǎn)生向內(nèi)的變形運(yùn)動(dòng)，并逐漸出現(xiàn)松動(dòng)和坍塌，松動(dòng)或坍塌的巖體對(duì)支護(hù)結(jié)構(gòu)施加壓力，此壓力即為圍巖壓力。變形的大小性質(zhì)及大小是不同的。根據(jù)側(cè)向應(yīng)變?yōu)榱愕臈l件，并把地層假定為各向同性的彈性體，可以推導(dǎo)出計(jì)算公式，即式中——地層巖石的泊松比。在上覆地層自重作用下，豎直壓力為式中——上覆地層的平均重度；——從地面到單元體所處的深度（）。為了研究方便，僅考慮由上覆地層自重所形成的原始應(yīng)力，并取深度H處得一個(gè)單元體來做應(yīng)力分析。 圍巖壓力的確定方法隧道開挖前，地層中各點(diǎn)的應(yīng)力保持著相對(duì)的平衡，地層處于相對(duì)靜止?fàn)顟B(tài)，稱為原始應(yīng)力狀態(tài)。如果巖石的強(qiáng)度較低，圍巖應(yīng)力重分布過程中不僅產(chǎn)生彈性變形，還產(chǎn)生了較長時(shí)間內(nèi)才能完成的塑性變形，支護(hù)的結(jié)果就是限制了這種變形的繼續(xù)發(fā)展，故而產(chǎn)生了圍巖壓力。當(dāng)巖石比較堅(jiān)硬完整時(shí)，重分布后的應(yīng)力一般都在巖石的彈性極限以內(nèi)。可見，圍巖壓力的形成與硐室開挖后巖體的變形、松動(dòng)和破壞是分不開的。在第三個(gè)階段，硐頂和硐底的松動(dòng)巖體開始變形，并向硐內(nèi)移動(dòng)，硐頂松動(dòng)巖石在重力作用下有掉落的趨勢(shì)，圍巖壓力逐漸增加。在第二階段，在側(cè)向楔形塊體發(fā)生某種變形以后，硐室的跨度似乎增大。在第一階段，由于巖體的變形，在硐室的周圍邊界上產(chǎn)生一般的擠壓。 圍巖壓力的形成關(guān)于圍巖壓力的形成機(jī)理以及隨時(shí)間發(fā)生、發(fā)展的過程可用奧地利臘布塞維奇教授的剪切滑移破壞理論來說明。圍巖二次應(yīng)力的作用在無支護(hù)硐室中出現(xiàn)在硐室周圍的部分區(qū)域內(nèi)；在有支護(hù)結(jié)構(gòu)（臨時(shí)的或永久性支護(hù)）的硐室中表現(xiàn)為圍巖和支護(hù)結(jié)構(gòu)的相互作用。不同的地質(zhì)條件和工程條件下，硐室圍巖可能出現(xiàn)兩種情況：①硐室的變形屬于彈性變形，在無支護(hù)情況下仍然能夠維持穩(wěn)定；②硐室的變形屬于非彈性變形，由于圍巖繼續(xù)變形導(dǎo)致其破壞，甚至出現(xiàn)大量的塌落，這時(shí)就需要支護(hù)結(jié)構(gòu)來約束圍巖變形的繼續(xù)擴(kuò)展，因而支護(hù)結(jié)構(gòu)受到圍巖變形時(shí)產(chǎn)生的壓力。圍巖的靜力作用是十分重要的，如果沒有這種作用，硐室的施工將是十分困難或者是不可能的。 設(shè)計(jì)參數(shù)本設(shè)計(jì)截面為44風(fēng)道截面，設(shè)計(jì)參數(shù)如下：預(yù)留變形量：40 mm；C25噴射砼厚度：250 mm；錨桿類型：D=22 mm，HPB235，砂漿錨桿；錨桿長度： m；錨桿間距： m m；鋼筋網(wǎng)類型：D=8 mm，HPB235；鋼筋網(wǎng)間距：200 mm200 mm ；鋼架規(guī)格：格柵；鋼架間距： m；輔助施工措施：洞口ㄩ，D=28 mm，HPB235，超前錨桿，長5 m， m。預(yù)留圍巖變形量應(yīng)根據(jù)實(shí)際情況確定，并根據(jù)量測(cè)所反饋信息調(diào)整參數(shù)。超前小導(dǎo)管作為輔助施工設(shè)施。噴射砼施工方法4 、鋼拱架施工方法 設(shè)計(jì)方法本工程支護(hù)參數(shù)綜合考慮圍巖級(jí)別、地形地質(zhì)、埋置深度、結(jié)構(gòu)跨度及施工方法等因素后通過工程類比，結(jié)合計(jì)算分析后確定。前端做成尖狀，并在孔壁上每隔15 厘米鉆梅花形布置的溢漿孔，鋼管尾端焊Ф8 鋼筋加強(qiáng)箍。超前小導(dǎo)管采用φ424 鋼管，環(huán)向間距40mm，外插角15176。鋼管設(shè)置于襯砌拱部，管心與襯砌設(shè)計(jì)外輪廓線間距大于30cm，平行路面中線布置。長管棚的施工方法對(duì)于Ⅴ級(jí)圍巖，長管棚應(yīng)采用φ1088 進(jìn)行超前支護(hù)，并設(shè)護(hù)拱，護(hù)拱長度為2 米，拱內(nèi)預(yù)埋φ1334 導(dǎo)向鋼管，環(huán)向間距50cm，仰角1176。33表22 中山公園站巖土參數(shù)建議值表巖土分層巖土名稱時(shí)代與成因重度γ（KN/m3）快剪土體與錨固體極限摩阻力標(biāo)準(zhǔn)值巖石與錨固體粘結(jié)強(qiáng)度特征值巖層或土層基床系數(shù)K地基水平抗力系數(shù)的比例系數(shù)靜止側(cè)壓力系數(shù)泊松比單軸極限抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值土石工程分級(jí)隧道圍巖分級(jí)粘聚力C（kPa）內(nèi)摩擦角（176。本場(chǎng)地屬于場(chǎng)地基本穩(wěn)定區(qū)，適合地鐵站位建設(shè)。本場(chǎng)地不存在可液化土層，可不考慮地震液化問題。綜合評(píng)價(jià)本暗挖車站巖土工程條件屬中等復(fù)雜類型，暗挖范圍內(nèi)的巖土工程條件中等。屬富水性較差地層。受砂土狀碎裂巖、塊狀碎裂巖影響隧道圍巖分級(jí)為Ⅳ級(jí)，強(qiáng)風(fēng)化上、中亞帶及強(qiáng)風(fēng)化花崗斑巖隧道圍巖分級(jí)為Ⅴ級(jí)，該層巖土開挖時(shí)，拱部無支護(hù)時(shí)可產(chǎn)生較大的坍塌，側(cè)壁有時(shí)會(huì)失去穩(wěn)定，因此，應(yīng)采用復(fù)合襯砌，施工時(shí)應(yīng)注意局部巖石軟硬不均勻?qū)κ┕さ挠绊??？辈閳?chǎng)區(qū)地處青島八大關(guān)景區(qū)內(nèi)，香港西路與榮成路交匯處，車站沿香港西路分布西北側(cè)為天泰體育場(chǎng)網(wǎng)球場(chǎng)，東北側(cè)為軍事用地，地面多為綠化帶、道路，地面交通繁榮。本次勘察取地下水樣1件，引用中山公園站—太平角公園站區(qū)間地下水樣2件，按《混凝土結(jié)構(gòu)耐久性設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB/T504762008）關(guān)于環(huán)境類別與作用等級(jí)評(píng)價(jià)如表21：表21 環(huán)境類別與作用等級(jí)評(píng)價(jià) 項(xiàng)目 孔號(hào) SO4