【正文】 壓力等手段仍無法有效降低壓差。 三十 反應(yīng)器過濾器過濾壓差高 問題的預(yù)防和 處理 反應(yīng)器過濾器在運(yùn)行過程存在過濾壓差高的 問題。該現(xiàn)象在燕山分公司SZorb 裝置多次發(fā)生。 . 匯報(bào)調(diào)度、車間值班干部 外操熟練掌握處理事故的能力 內(nèi)操熟練掌握處理事故的能力，加強(qiáng)相關(guān)裝置協(xié)調(diào)配合能力 防范措施： 二十九 閉鎖料斗 D106通氣盤斷裂 2020 年 5 月 7 日， SZorb 裝置由于 D106 通氣流量受到的影響程度日益明顯，拆開閉鎖料斗通氣盤過濾器 ME115 后，發(fā)現(xiàn)濾后存在大量吸附劑，經(jīng)檢查 D106 錐底法蘭脫液環(huán)松動(dòng)濾芯出現(xiàn)磨損開裂現(xiàn)象（導(dǎo)致吸附劑反竄的主要因素）， D106 通氣盤 3 路濾芯套管焊接處存在不同程度彎曲（也有存在內(nèi)部焊縫開裂漏劑的可能）， D106 錐底法蘭脫液環(huán)松動(dòng)濾芯修復(fù)后回裝，通氣盤濾芯無法檢查內(nèi)部焊縫，僅將其清洗后回裝。對(duì)減薄部位進(jìn)行處理或更換。 1. 匯報(bào)調(diào)度、車間值班干部 2. 外操及時(shí)切斷相關(guān)管線、設(shè)備。 處置措施和建議： 建議 :。 12 點(diǎn) 25 分 DCS 模塊更換好后， 按步驟開工：?jiǎn)?dòng)K102+103B， F101 點(diǎn)爐升溫， 13 點(diǎn) 28 分啟動(dòng)泵 101 給進(jìn)料，開閉鎖料斗、再生系統(tǒng)、鼓風(fēng)機(jī)、引風(fēng)機(jī)?， 14:點(diǎn) 48 汽油產(chǎn)品采樣合格，聯(lián)系調(diào)度產(chǎn)品改出裝置、收催化汽油。 。 事件原因： R101 底部缷劑線上一個(gè) DN50 的彎頭，受吸附劑沖刷磨損減薄穿孔，℃吸附劑、油氣、氫氣噴出著火。 二十七 汽油吸附脫硫裝置 R101 缷劑線泄漏 事件經(jīng)過： 事件原因： 事件經(jīng)過： 9 月 2 日上午 10:20，操作員在對(duì)本裝置巡回檢查時(shí)，突然發(fā)現(xiàn) R101 地面處有響聲，立即上前查看，判定為 R101 轉(zhuǎn)劑線漏氫氣，介質(zhì)壓力： ，溫度430℃，氫氣和油氣呼呼向外噴，隨后著火燒著，整個(gè)區(qū)域濃煙滾滾，立即通知班長(zhǎng)和車間干部。 ，特別是高壓臨氫部位。 4. 將崩開的接頭用扳手重新擰緊，確保耐壓可用。 2. 內(nèi)操將反吹氫壓力降低。 事件原因： 反吹氫出口壓力 ，壓力較高，壓縮機(jī) K102B 出口壓力引壓線連儀表的接頭蹦掉。 2. 停閉鎖料斗和再生吸附劑循環(huán)，關(guān)掉 D107 和再生器下部閥門 3. 關(guān)閉各氮?dú)饬骰退蓜?dòng)線進(jìn)容器的器壁閥 4. 密切注意壓縮機(jī)氮?dú)饷芊馇闆r。 上游單位誤改流程，將進(jìn) Szrob 裝置裝置氮?dú)忾y關(guān)閉。 平時(shí)加強(qiáng)對(duì)突發(fā)性事故的演練 . 二十五 系統(tǒng)氮?dú)庵袛? 事件經(jīng)過： 2020 年 3 月 2 日上午 9:45 ， DCS 畫面上邊界氮?dú)鈮毫土髁考眲∠陆?，氮?dú)怆娂訜崞鞯土髁柯?lián)鎖停機(jī)，外操立即到現(xiàn)場(chǎng)氮?dú)夤芫W(wǎng)壓力情況，班長(zhǎng)一面聯(lián)系公司調(diào)度，確認(rèn)氮?dú)庵袛嘣?，一面指揮班組進(jìn)行緊急處理：停閉鎖料斗和再生吸附劑循環(huán)，關(guān)掉 D107 和再生器下部閥門，關(guān)閉各氮?dú)饬骰退蓜?dòng)線進(jìn)容器的器壁閥，防止吸附劑反串進(jìn)氮?dú)夤芫€，通知設(shè)備員并密切注意壓縮機(jī)氮?dú)饷芊馇闆r。 處置措施和建議： 對(duì)高溫法蘭不進(jìn)行保溫，防止油氣聚集著火。 。 。 ，自己帶領(lǐng)其他外操上反應(yīng)器頂部用滅火器和接的蒸汽線滅火。 二十四 反應(yīng)器 ME101 大法蘭泄露著火 現(xiàn)象： ME101 法蘭著火。如下圖 R 102再生空氣松動(dòng)氮?dú)庀铝峡缇€輸送氮?dú)?去 D 110再生滑閥過濾漏斗新增卸劑線再生下料跨線原下料直管R 102 D 109氮?dú)釪 110再生滑閥新增球閥新增球閥新增球閥氮?dú)膺^濾罩 吸附劑循環(huán)走下料跨線，使塊狀物沉降聚集在錐體內(nèi)；直接將再生器錐體內(nèi)的沉降物卸至 D109 便于吸附劑的回收。裝置原設(shè)計(jì)再生滑閥上方短接內(nèi)安裝過濾漏斗，當(dāng)下料不暢時(shí)關(guān)下料閥，拆短接將過濾漏斗拿出清理塊狀物，這樣可以將再生器內(nèi)塊狀物清除，但缺點(diǎn)是每次清除周期較長(zhǎng)，需要中斷吸附劑循環(huán) 1～ 2 小時(shí)，而且滑閥上方加過濾漏斗后減小了吸附劑流通面積，使吸附劑循環(huán)量受到一定的影響。操作上規(guī)定 當(dāng)吸附劑循環(huán)短時(shí)間中斷時(shí)，再生空氣量應(yīng)同時(shí)降低，避免再生器中短時(shí)間的氧氣過剩。 3 不完全再生操作。根據(jù)同類裝置經(jīng)驗(yàn)，再生器中吸附劑結(jié)塊主要發(fā)生在再生器錐體器壁處，所以提高松動(dòng)氮?dú)饬髁渴勾矊踊旌细泳鶆颍梢詼p少錐體處的局部低溫； 2 控制再生空氣露點(diǎn)≯ 60℃ 。 二十三 再生系統(tǒng)吸附劑結(jié)塊 吸附劑在再生器中由于低溫下，二氧化硫和水在氧氣過剩的情況下與氧化鋅反應(yīng)生成硫酸鋅而結(jié)成塊狀物，根據(jù)結(jié)塊的條件可以知道，吸附劑結(jié)塊需要低溫、有水存在以及氧氣過剩，所以從操作上控制吸附劑結(jié)塊要避免這三個(gè)條件同時(shí)出現(xiàn)。吸附劑循環(huán)改走橫管后，這部分粒徑較小的顆粒帶至再生器，經(jīng)再生煙氣旋風(fēng)分離 器送至裝置粉塵罐 . 4 將 ME101 反吹周期設(shè)至 90～ 120 分鐘。裝置采取的優(yōu)化措施如下： 1 嚴(yán)格控制反應(yīng)器氣速不超過 ，減少 ME101 過濾負(fù)荷； 2 嚴(yán)格控制進(jìn)料量以及進(jìn)反應(yīng)器氫氣量的大幅度調(diào)整，其中進(jìn)料量調(diào)整幅度小于 ，氫氣量調(diào)整幅度小于 200Nm3/min，減少和避免吸附劑床層的瞬間波動(dòng)沖擊過濾器濾芯； 3 間斷性的吸附劑循環(huán)改走橫管。 2020 年年均辛烷值 RON 損失為 ，目前辛烷值基本保持在 以下。 總結(jié) 吸附劑結(jié)塊的原因 （ 1）再生空氣露點(diǎn)溫度偏高：要求 65℃ （ 2）再生器氧含量偏高（ %） （ 3）再生器溫度偏低：建議≮ 510℃ （ 4）盤管泄漏，有水進(jìn)入再生器 以上情況 生成硫酸鋅 (5)還原器溫度高，易生成硅酸鋅 二十一 汽油辛烷值損失 大 2020 年初由于裝置處于運(yùn)行初期，系統(tǒng)吸附劑活性整體較高，辛烷值損失相對(duì)較大， 2020 年 1 月和 2 月汽油 RON 損失分別為 和 。 在閉鎖料斗 步氫氣充壓與 步向反應(yīng)器卸料時(shí)出現(xiàn) 40~50℃ 的溫升，說明在此 有還原反應(yīng)發(fā)生 ,也是吸附劑活性下降原因之一。 1 月 17 日石科院定量吸附劑上的硅酸鋅含量為 34%，氧化鋅 10%，從分析數(shù)據(jù)上表明：在水分壓大于 15kpa、 350℃ 高溫吸附劑較快形成硅酸鋅，從而導(dǎo)致氧化鋅含量下降，吸附劑活性下降。 吸附劑失活可以從水中毒和微量 元素中毒兩個(gè)方面考慮：吸附劑在有水存在的情況下可以與 SiO2 反應(yīng)生成 Zn2SiO4，致使吸附劑永久失活， SiO2 與 ZnO 在有水存在的情況下，很容易生成 Zn2SiO4，其反應(yīng)過程是先由 SiO2 與水生成硅酸，硅酸再與 ZnO 反應(yīng)生成 Zn2SiO4，這個(gè)過程只需要溫度達(dá)到 350℃ 就可以發(fā)生，另外就是微量元素使吸附劑中的金屬鎳中毒失去加氫活性，以及微量的氯使吸附劑上的金屬和金屬氧化物生成氯化物，使吸附劑上有效組分減少。 ：因催化來料參煉常壓初頂油量較大，原料性質(zhì)變化，原料中烯烴含量少，造成反應(yīng)無溫升；又因?yàn)榉磻?yīng)產(chǎn)物與進(jìn)料換熱器 E101 的換熱效果近幾個(gè)月來逐漸變差，使得反應(yīng)進(jìn)料經(jīng)換熱后進(jìn)反應(yīng)加熱爐前溫度較低；為降低汽油辛烷值損失 S ZORB 反應(yīng)加熱爐出口溫度控制較高；以上原因最終導(dǎo)致加熱爐載荷高，爐膛溫度最高曾達(dá)到 794℃ 。 ：反應(yīng)進(jìn)料加熱爐負(fù)荷太高，著火前爐膛溫度曾高達(dá) 794℃ ，使得還原氫溫 度較高，著火前還原氫爐出口溫度曾達(dá)到 600℃ 。對(duì) E101的 6 臺(tái)換熱器及反應(yīng)器過濾器全部更換為雙金屬自密封墊片加碟簧的形式。 十八 反應(yīng)器過濾器及原料換熱器泄露 多套裝置 反應(yīng)器過濾器及原料換熱器泄露，影響裝置處理量及反應(yīng)壓力增高。處理方法：現(xiàn)場(chǎng)關(guān)閉 XV2401 閥前手閥，通過上位機(jī)開 XV2427 閥，吹掃放空線，暢通后重新啟動(dòng)閉鎖料斗。 后對(duì) E101的 6 臺(tái)換熱器全部更換為雙金屬自密封墊片加碟簧的形式，目前運(yùn)行良好，再未發(fā)生泄露。 十五 E101C、 F 管箱同時(shí)泄漏 3 月 6 日， E101C、 F 管箱同時(shí)泄漏，反應(yīng)停止進(jìn)料，單列氫氣循環(huán)， 6 臺(tái)換熱器全部抽芯子，更換墊片， 3 月 13 日恢復(fù)生產(chǎn)。 (2)提高加熱爐的設(shè)計(jì)負(fù)荷，為提高裝置處理量留下空間。嚴(yán)重制約了裝置的處理量。 換熱效果差造成加熱爐負(fù)荷大、能耗大，同時(shí)限制了處理量的提高；管程壓差大造成壓機(jī)負(fù)荷大，排氣溫度升高，對(duì)壓機(jī)的長(zhǎng)周期運(yùn)行不利。開工后床層壓降稍有降低，但換熱效果仍然很差。裝置于 3 月 26 日停止進(jìn)料，反應(yīng)氫氣循環(huán)， E101 單列投用，另一列處理管程壓降大和和熱效果差問題，采用水沖洗和蒸汽反吹的方法。 建議增加蒸汽反吹 . 十四 E101換熱效果