【正文】 車間建議對(duì)再生滑閥閥體進(jìn)行材質(zhì)升級(jí)，確?；y的長周期運(yùn)行。 12月份， XV2401卡澀導(dǎo)致關(guān)閉時(shí)間超時(shí)，閉鎖料斗停運(yùn)數(shù)次，儀表更換新閥，目前使用正常。 5月份以來閉鎖料斗多次因過濾器差壓高停運(yùn)，初步分析為程控閥 XV2403內(nèi)漏，但從運(yùn)行情況看，程控閥 XV2403內(nèi)漏大部分時(shí)間比較輕微，進(jìn)一步關(guān)注發(fā)展變化， 9月 26日對(duì)程控閥進(jìn)行更換后，差壓高問題消失。 2月份 XV241 XV2415閥門先后故障，聯(lián)系儀表處理，發(fā)現(xiàn)因電磁閥失靈導(dǎo)致閥門無法開關(guān)，更換電磁閥后恢復(fù)正常。 同時(shí)車間還積極聯(lián)系供應(yīng)部門，備足閉鎖料斗膨脹節(jié)庫存，以滿足現(xiàn)場(chǎng)搶修需要。通過現(xiàn)場(chǎng)拆檢情況看，閉鎖料斗部分膨脹節(jié)磨損嚴(yán)重： D105至 D106上下膨脹節(jié)導(dǎo)流筒脫落消失； D105至 D106中膨脹節(jié)入口導(dǎo)流筒穿孔； D106至 D107膨脹節(jié)損壞，內(nèi)套筒完全脫落。 目前 SZorb原料硫含量為 250ppm，再生器再生負(fù)荷不高，因此需要的取熱除氧水量較低， FIC3305閥門閥位一般 %。 四十一 D202凝結(jié)水后路不暢 由于穩(wěn)定塔調(diào)整操作降低穩(wěn)定塔底溫度，減少穩(wěn)定塔底蒸汽用量導(dǎo)致分液 罐D(zhuǎn)202內(nèi)的凝結(jié)水壓力只有 ，低于凝結(jié)水管網(wǎng)壓力 ，造成凝結(jié)水無法外排。系統(tǒng)緊急泄壓降溫后，采用邊注硫 邊 緩慢提高進(jìn)料量的方法，有效控制了反應(yīng)器溫升。 （ c）反應(yīng)系統(tǒng)壓力 PIC1202控制偏高。 D101在引加氫汽油中管線中殘存高烯烴汽油，而引入 D101后未對(duì)汽油烯烴含量進(jìn)行分析。 四十一 開工時(shí)反應(yīng)器飛溫 2020年 8月 10日反應(yīng)器進(jìn)油時(shí)出現(xiàn)反應(yīng)器飛溫的現(xiàn)象，反應(yīng)器溫度最高升至475℃ 。 ②液相的柴油與吸附劑接觸后會(huì)使吸附劑結(jié)塊，結(jié)塊后的吸附劑不再具備脫硫性能。在該條件下汽油進(jìn)料中的柴油仍以液相形式存在，液相組分會(huì)使吸附劑顆粒粘結(jié)在一起最終粘附于過濾器濾芯表面，使得過濾器差壓升高。換熱后的溫度低需要提高加熱爐負(fù)荷來補(bǔ)償。過濾器蒸汽吹掃處理后，差壓升高速度較以前明顯增快。 SZorb裝置操作人員按照調(diào)度要求將 Ⅲ 催化汽油切出 SZorb裝置， 停止精制汽油至成品罐區(qū) ,同時(shí)引 Ⅰ 催化汽油進(jìn)裝置進(jìn)行 SZorb系統(tǒng)汽油置換。 四十 原料汽油帶重組分 一 事故經(jīng)過 2020年 11月 28日 23： 15，原料過濾器 ME104差壓由 24kPa快速上升至滿量程（量程最高值為 105kPa）。 原因分析：反應(yīng)氫油比過低，反應(yīng)設(shè)計(jì)氫油比為 ，而實(shí)際生產(chǎn)中我們控制氫油比在 ，氫油比過低導(dǎo)致反應(yīng)器內(nèi)烯烴縮合反應(yīng)加劇。 ③降低再生器 R102底部輸送氮?dú)饬髁?FIC2601；降低再生器接收器 D110流化氮?dú)饬髁?FIC2701，控制閥 OP值由 15%降至 5%。 ②提高熱氮?dú)鉁囟?，控?TIC3203≮ 180℃ 。 2）工藝操作參數(shù)調(diào)整 ①提高再生器溫度，控制再生器溫度在 520℃ 530℃ 。 ③ ME103組間反吹時(shí)間由 60s降至 30s。 二 處理步驟 再生器取熱盤管切出 工藝參數(shù)調(diào)整 1）再生煙氣過濾器 ME103反吹系統(tǒng)參數(shù)調(diào)整 ① ME103反吹時(shí)間由 1800s改至 300s，增加反吹頻次。 新氫來源氯若超標(biāo) ,循環(huán)氫要增加脫氯措施 . 三十八 再生器取熱盤管內(nèi)漏 一 事故經(jīng)過 2020年 4月 18日 6時(shí) 55分，操作人員在正常操作中發(fā)現(xiàn)再生器過濾器 ME103差壓上升，經(jīng)仔細(xì)處理發(fā)現(xiàn)再生煙氣過濾器引壓點(diǎn)處有少量水漏出，同時(shí)發(fā)現(xiàn)再生器吸附劑循環(huán)不暢及再生器壓力控制閥閥位變大，再生煙氣過濾器差壓PDI2904差壓 變大 ,初步懷疑再生器取熱盤管內(nèi)漏。原油中氯還能造成 原料換熱器結(jié)銨鹽，影響換熱器換熱效果。 從以上分析可知主要是原料中的氯造成，后經(jīng)了解自 2020年 7月 3日開始將二蒸餾常一線（主要加工大慶原油）引入催化裝置汽油分餾塔，攜帶至 S Zorb裝置，此物料中氯含量很高。 7月 10日待生吸附劑的 EDX分析結(jié)果，可見待生吸附劑基本形貌未發(fā)生明顯改變，吸附劑上除 C 、 Al、 Si、 O、 S、 Zn、 Ni原子的峰外還出現(xiàn)了 Cl原子的峰。 三十七 原料中氯和砷含量超標(biāo) 2020年 7月上旬開始，產(chǎn)品硫含量出現(xiàn)波動(dòng)，在裝置操作波動(dòng)較小及吸附劑循環(huán)均正常的情況下，產(chǎn)品硫含量≥ 8μ g/g的次數(shù)增加，尤其是 7月 9日以來待生劑上硫含量降至 4%，在裝置調(diào)整操作并補(bǔ)充大量新鮮吸附劑后，情況未明顯改善。 28日，閉鎖料斗改開工循環(huán)模式，再生器吸附劑轉(zhuǎn)到 R101，將再生停掉，開始拆過濾器，拆開后發(fā)現(xiàn)過濾器完全堵掉，事后分析可能 ME103底流化不好，吸附劑長時(shí)間積累，導(dǎo)致 ME103內(nèi)粉塵增多，從而造成堵塞。 9月 7日，裝置停閉鎖料斗，拆閉鎖料 斗 ME102，發(fā)現(xiàn) ME102濾芯與蓋板連接處有裂痕。 6月 18日起，停用 AT2401，閉鎖料斗第 、。后修好。20日，裝置切斷進(jìn)料， E106開封頭管束堵漏， 28組管束 4組內(nèi)漏。因此建議在框架最頂層增加一層鋼板平臺(tái)，減少雨水對(duì)閥門和保溫的影響。裝置曾經(jīng)出現(xiàn)閥門回訊不好，現(xiàn)場(chǎng)儀表維護(hù)保養(yǎng)員拆開接線盒發(fā)現(xiàn)其內(nèi)濕度較重，影響了接觸。（ ４ ） 在工業(yè)運(yùn)行中 ， 降低系統(tǒng)內(nèi)水蒸氣含量 、 降低反應(yīng)和再生溫度以及降低反應(yīng)器的總壓力都能夠降低硅酸鋅的生成速率 。（ ２ ） 硅酸鋅的生成速率隨著水蒸氣分壓或溫度的增加而快速增加 ， 在水蒸氣分壓為 １０ｋＰａ 、溫度為 ５２５℃ 時(shí) ， 吸附劑中有一定量的硅酸鋅生成 。 MASNMR研究證明，鋅鋁尖晶石的生成是一個(gè)從非骨架鋁到骨架鋁的過程，而硅鋅礦的形成則來源于載體中的硅源，這個(gè)轉(zhuǎn)化過程將導(dǎo)致吸附劑的載體骨架被破壞，導(dǎo)致吸附劑的強(qiáng)度下降?；钚?ZnO的大幅降低致使吸附脫硫過程中硫轉(zhuǎn)移困難，導(dǎo)致脫硫效率明顯降低，甚至無法達(dá)到預(yù)定的脫 硫目標(biāo)。 三十二 S Zorb吸附劑失活的根本原因 及對(duì)策 吸附劑上的活性 ZnO不斷與載體中的鋁源和硅源反應(yīng)生成無活性的鋅鋁尖晶石和硅鋅礦，這兩個(gè)物相在再生過程中無法再轉(zhuǎn)化為具有脫硫活性的 ZnO。 金屬密封球閥內(nèi)漏的主要原因有球閥表層硬化質(zhì)量問題，閥球、閥座涂層磨損，閥球上黏結(jié)吸附劑焦塊，閥座后吸附劑沉積以及工藝因素等。這類故障相對(duì)比較好解決，可通過及時(shí)壓緊填料壓蓋、更 換填料等措施消除故障。通過在線判斷，及時(shí)更換電氣元件，可以很好地解決這類故障。 2． 2 閥門開關(guān)速度降低 裝置運(yùn)行 3個(gè)月后，吸附劑管線上球閥的閥檢時(shí)間，閥檢時(shí)間設(shè)定值應(yīng)小于 8 S，但因?qū)嶋H閥檢時(shí)間超過設(shè)定值，程序停運(yùn)，吸附劑輸送中斷，被迫將閥檢時(shí)間設(shè)定值延長，以使程序能夠正常運(yùn)行。 S Zorb工藝在實(shí)現(xiàn)閉鎖料斗氫氧環(huán)境隔離以及吸附劑循環(huán)過程中，已經(jīng)充分考慮閥門內(nèi)漏的影響，要求閥門零泄漏，同時(shí)在每條料腿上設(shè)置多個(gè)閥門。根據(jù)以上工作條件，閉鎖料斗系統(tǒng)選用金屬密封球閥，密封副表面必須經(jīng)過硬化處理。吸附劑在兩個(gè)系統(tǒng)之間的循環(huán)是通過控制閉鎖料斗系統(tǒng)的程控閥門來實(shí)現(xiàn)的。 4 保證反吹閥門正常工作、避免球閥內(nèi)漏是保證過濾器反吹性能的關(guān)鍵，應(yīng)從以下幾方面加以改進(jìn)：① 反吹氣體在進(jìn)入緩沖罐前增設(shè)反吹閥門， 目前已采用軟密封球閥代替硬密封球閥；②選用高精度過濾器，提高反吹氣體質(zhì)量；③確保每次反吹前反吹壓力達(dá)到反吹的要求；④確保反吹閥門的開關(guān)速度，尤其是開啟的速度。某階段反吹壓力與壓差的變化趨勢(shì)，反吹循環(huán)時(shí)間設(shè)定為 8 min，反吹壓力波動(dòng)范圍為 4． 7～ 5． 3 MPa，壓差波動(dòng)范圍為 21． 5～ 24． 0 kPa，壓差與反吹壓力有相似的波形，說明反吹壓力已嚴(yán)重影響過濾器的壓差。調(diào)整反吹閥門開啟延續(xù)時(shí)間，時(shí)間太短時(shí)，剛被吹散的固體顆粒重新被吸到濾芯上；時(shí)間太長時(shí)，永久濾餅可能被吹散，而且影響到反吹壓力以及反吹氣量，所以需要對(duì)這些參數(shù)進(jìn)行優(yōu)化。 2 反吹參數(shù)對(duì)反吹性能的影響 在反吹系中有兩類參數(shù)需要設(shè)置，一類是為 保護(hù)過濾器而設(shè)置的報(bào)警值，如過濾器壓差高報(bào)、過濾器壓差高高報(bào)，提示操作員應(yīng)盡快查明原因，壓差高報(bào)觸發(fā)快速反吹，壓差高高報(bào)觸發(fā)裝置停工；另一類是反吹過程參數(shù)設(shè)置，如反吹循環(huán)時(shí)間、快速反吹時(shí)間、開啟延續(xù)時(shí)間等。④ 增上輔助措施。如反應(yīng)器內(nèi)構(gòu)件要打磨 R3的圓角，反應(yīng) ，對(duì) DCS 模塊加強(qiáng)巡回檢查。使用適當(dāng)強(qiáng)度的吸附劑，避免吸附劑的破碎，從目前國產(chǎn)劑使用情況來看，反應(yīng)器內(nèi)產(chǎn)生大量 20 um 以下的細(xì)粉，應(yīng)該對(duì)其應(yīng)用機(jī)制做進(jìn)一步的研究；而且細(xì)粉在反應(yīng)器里形成后很難被置換出 去，所以在正常生產(chǎn)過程中，應(yīng)盡量避免細(xì)粉的生成，并定期置換。受加工量限制，降低線速的范圍較小，可通過調(diào)整反應(yīng)器壓力來適當(dāng)調(diào)整。細(xì)粉的增加，使更小的顆粒進(jìn)入濾芯內(nèi)部，這也是過濾器壓差不斷上升的主要原因。根據(jù)計(jì)算，當(dāng)線速在 0． 396～ 0． 410 m／ s范圍內(nèi)時(shí)，流化床內(nèi)吸附劑顆粒的析出率會(huì)明顯增加，從而增加過濾器的負(fù)荷。在反應(yīng)器稀相區(qū)固體顆粒直徑小于 100um，顆粒運(yùn)動(dòng)符合Stokes定律，固體顆粒的直徑越小，越容易被夾帶到容器頂部。通過縮短反吹周期、提高反吹