【正文】 所以四號工作面風量也為：。對于一號采煤工作面，取溫度為25，代入上式可得： （4—8）C．按照人數(shù)計算實際需要風量（）： （4—9）式中: —第格采煤工作面同時工作的最多人數(shù)，人對于一號綜采工作面，同時作業(yè)最多人數(shù)為40人，代入上式得：按照以上三種計算風量的方法，選擇計算的最大風量，所以一號工作面的風量為：D．按風速進行驗算：按最低風速驗算，各個采煤工作面的最低風量（）： （4—10）式中：—第格采煤工作，的平均斷面積。一號綜采工作面其按照瓦斯?jié)舛扔砍隽康挠嬎銥椋? （4—6）B．按照工作面溫度計算： 采煤工作面應有良好的勞動氣象條件，其溫度和風速應符合表4—1。A． 按瓦斯?jié)舛扔砍隽坑嬎悖? （4—5）式中：——第個采煤工作面的瓦斯絕對涌出量，；——第個采煤工作面瓦斯涌出不均勻的備用風量系數(shù)，它是各個采煤工作面瓦斯絕對涌出量的最大值與其平均值之比，須在各個工作面正常生產(chǎn)條件下，至少進行5晝夜的觀測，測出5個比值，取其最大值。采煤工作面有串聯(lián)通風時，應按其中一個采煤工作面實際需要的最大風量計算。(1) 采煤實際需要風量，應按礦井各個采煤工作面實際需要風量的總和計算： （4—4）式中：——第個采煤工作面實際需要的風量， ； ——第個備用采煤工作面實際需要的風量， 。 （4—2）兩個回風井的風量總和不應小于3500。 （4—1） 式中：——井下同時工作的最多人數(shù)，人； ——礦井通風系數(shù)，包括礦井內(nèi)部漏風和配風不均勻等因素，一般可取。同時將炸藥庫和變電室也布置在靠近主要運輸大巷的位置，這樣就新風在進入軌道上山后就可以馬上風流，減少在軌道上山的阻力。 由于在k1煤層開采時的速度較在k2時開采的慢，所以在k1煤層開采上水平煤，當工作面快要采掘結(jié)束的時為通風最容易時期，此時通風線路較短。礦井總風量即井下各工作地點的有效風量與各條風路上的漏風之總和。Z型通風方式一進一回，前期掘進巷道工程量小，風流比較穩(wěn)定，采空區(qū)漏風介于U型后退和U型前進式之間，但需要沿空護巷和控制經(jīng)過踩空區(qū)的漏風，其難度較大由于該礦井要求東西兩翼各布置兩個工作面，所以在上下山的一側(cè)開采一個區(qū)段，沒有兩個臨近工作面同時開采的條件，所以不使用W型通風方式；Y型和E型有巷道在采空區(qū)，這樣給巷道的維護帶來困難，此礦為低瓦斯礦井所以不必要使用這樣方式來防止上隅角瓦斯超限，所以可以不使用這兩種通風方式，同樣也不使用U型前進式通風方式。W型通風方式兩進一回，或一進兩回。優(yōu)點：使下回風平巷和下部工作面回風速度降低，抑制煤塵飛揚，降低采空區(qū)溫度。優(yōu)點為：可以很好的解決工作面上隅角瓦斯超限問題，改善了工作環(huán)境，提高回收率。其缺點是：采空區(qū)漏風不易管理，且需沿空護巷。此種通風方是對了解煤層賦存狀況，掌握甲烷、火的發(fā)生、發(fā)展規(guī)律，較為有利。由于煤層的傾角為15o，并且為了減少采用下行通風帶來的不必要的浪費，所以選用上行通風。表3—1 回采工作面上、下行通風適應條件及優(yōu)缺點通風系統(tǒng)適應條件及優(yōu)缺點上行通風煤層傾角大于120的回采工作面，都應采用上行通風優(yōu)缺點：1． 瓦斯自然流動方向和風流方向一致，有利于較快地降低工作面瓦斯?jié)舛龋?． 風流方向與運煤方向相反，引起煤塵飛揚，增加了回采工作面進風流中煤塵濃度；同時，煤炭在運輸中放出的瓦斯又隨風流帶到回采工作面，增加了工作面的瓦斯?jié)舛龋?． 運輸設備運轉(zhuǎn)時所產(chǎn)生的熱量隨進風流散發(fā)到回采工作面，使工作面氣溫上升下行通風在沒有煤（巖）與瓦斯（二氧化碳）突出威脅的、傾角小于12o的煤層中，可考慮采用下行通風工作面下行通風，除了可以降低瓦斯?jié)舛群凸ぷ髅鏈囟韧?，還可以減少煤塵含量，降低水砂充填工作面的空氣濕度，有利于提高工作面的產(chǎn)量。C．應有能夠控制逆轉(zhuǎn)風流、防止火災氣體涌入金風流的安全措施。如果采用下行通風時，必須報礦總工程師批準，并遵守系列規(guī)定：A．回采工作面風速不得低于1m/s。（1）按照回采工作面回風方向分為上行通風和下行通風，他們的優(yōu)缺點比較如表3—1。（4）會才工作面的調(diào)風措施可靠。（3）漏風少。（2）風流穩(wěn)定。所以在該礦井的設計中采用軌道上山進風，運輸上山回風的通風方式。此外須在軌道上山的下部車場內(nèi)安設風門，此外運輸?shù)V車來往頻繁，需要加強管理，防止風流短路。軌道上山進風，新鮮風流不受煤炭釋放的瓦斯、煤塵污染及放熱影響，軌道上山的絞車房易于通風；變電所設在兩上山之間，其回風口設調(diào)節(jié)風窗，利用兩上山之間按風壓差通風。軌道上山回風，它與各區(qū)段回風巷與回風石門連通。運輸機上山的下部與進風大巷間必須設聯(lián)絡巷入風，禁止從溜煤眼進風。軌道上山的上部及中部車場凡與回風巷連接處，均設置風門與回風隔離，為此車場航道要有一定的長度，以及決通風與運輸?shù)拿堋?，運輸機上山回風如圖3—1所示，新鮮風流由進風大巷 →采區(qū)進風石門 →下部車場 →軌道上山……。新風流由大巷經(jīng)進風上（下）山、進風平巷進入采煤工作面，回風經(jīng)回風巷、回風上（下）山到采區(qū)回風石門。一般來說，采區(qū)上（下）山至少要有兩條，即運輸上山和軌道上山，對生產(chǎn)能力大的采區(qū)可有三條或四條上山。大致可風味串聯(lián)、并聯(lián)、角立案和復雜連接四縱類型。一般把礦井或采區(qū)通風系統(tǒng)中風流分流、匯合的線路結(jié)構(gòu)形式統(tǒng)稱為通風網(wǎng)絡。抽壓聯(lián)合式可產(chǎn)生較大的通風壓力，能適應大阻力礦井需要，但通風管理困難，一般新建礦井和高瓦斯礦井不宜采用，只是個別用于老井延伸或改建的低瓦斯礦井。壓入式低瓦斯礦的第一水平，礦井地面比較復雜，高差起伏，無法在高山上設置通風機。通風方式分為壓入式、抽出式、抽壓混合式3類，其使用條件和優(yōu)缺點分析見表2—3。綜合上面各方面因素的比較，可以很容易選定方案一要優(yōu)于方案二，所以選用方案一。（4）初期投資：在方案一中由于要先開采兩條回風井，需要四個主要通風機（其中有兩個是備用的），而在方案二當中只需要建設一條回風井，需要兩個主要通風機，但是在方案一中需要開拓一條回風大行巷。（3）井巷工程量：在方案二中共需要掘進兩條回風大巷，長度共5000m，需要掘進兩條回風井，長度總共845m；而在方案一當中就沒有必要掘進專門的回風大巷，需要掘進的兩條回風井總長度為630m。 （2）通風難易程度：采用方案二時，在通風容易時期風流最短路線近似3325m，通風困難時期風流經(jīng)過的最長距離大概為7475m；在采用方案一時，在通風容易時期風流的路程為2075m通風困難時期風流的最長路線大概為6225m，可見采用第一種通風方案的時候礦井的風流的路程比第二中多了1250米，導致通風阻力增大，不利于通風，并且這樣就在長久的同風過程中浪費電源。如果采用方案二，則當發(fā)生煤塵爆炸是就可以危及整個礦井，但是如果采用方案一就可以很好的解決這一問題，將煤塵爆炸的危險限制在一翼。綜合考慮這些因素，提出了兩套通風系統(tǒng)方式：方案一、兩翼對角式方案二、在初期采用中央分列式，后期采用中央并列式和中央分列混合式下面對這兩種方式做技術和經(jīng)濟對比如下 ： （1）安全因素比較：該礦井為低瓦斯礦井，但是煤塵爆炸指數(shù)為36%，煤塵的爆炸強度和爆炸指數(shù)的關系如表2—2：表2—2煤塵爆炸指數(shù)與爆炸性的關系煤塵爆炸指數(shù)1010~1515~2828爆炸性除個別外，基本無爆炸性爆炸性弱爆炸性較強爆炸性很強 可見該煤塵具有很強的爆炸性。在開采第一水平時，只能采用這種分區(qū)方式。有利于礦井分區(qū)分期投產(chǎn)；3． 大型礦井井田面積大，產(chǎn)量大或采用分區(qū)開拓的礦井分區(qū)式分區(qū)通風各分區(qū)有獨立的進風系統(tǒng)，但與中央進風系統(tǒng)大巷沒有通風設施隔絕。其優(yōu)缺點與中央并列式相反，比中央分列式安全性要好，但初期投資大，建井期較長對于有瓦斯突出或瓦斯噴出的礦井，應采用對角式的通風方式混合式 進風井與出風井由三個以上井筒中央式與對角式混合組成。礦井通風方式是指進風井和回風井的布置，按照進、回風井的相對位置可以分為中央并列式（包括中央并列式和中央分列式）、對角式、混合式，以及分區(qū)式。井下同時作業(yè)的最多人數(shù)為700人，綜采工作面同時作業(yè)最多人數(shù)40人，高檔普采工作面同時作業(yè)最多人數(shù)60人。部分巷道名稱、長度、支護形式，斷面幾何特征參數(shù)列入表1。在開采的時候先開采K1煤層，之后開采K2煤層，并且按照先上山開采后下山開采的順序。東西兩翼各有一個絞車房、變電所、火藥庫，亦需獨立通風。每采區(qū)各布置一個綜采工作面和一個高檔普采工作面，工作面長度150m，區(qū)段平巷及區(qū)段煤柱15m，綜采工作面產(chǎn)量在K1煤層時