土木工程設計巖土工程綜合課程設計-文庫吧資料
2025-07-02 15:02本頁面
【正文】 {β1x（c2+）+β1y（c1+）}βhp?th0 ={(+)+(+)}1270 =1098kN＞N/max（=）。分別對柱邊沖切和角樁沖切進行計算，以驗算承臺厚度的合理性。 承臺及其上填土的總重為 Gk =220=686 kN計算時取荷載的標準組合，則Nk ===388 kN﹤R（=427 kN）Nkmax= Nk+=388+54=422KNNkmin= Nk=38854=334 KN圖21 承臺平面布置圖因此Nkmax=442 kN＜== kN承臺平面布置圖 Nkmin=334 kN＞0滿足設計要求,故初步設計是合理的 承臺設計 根據(jù)以上樁基設計及構(gòu)造要求，預估承臺厚1m（見圖22)，承臺選用C25，?t=，?c=；承臺鋼筋選用HRB400級鋼筋，?y=360N/mm2. 承臺內(nèi)力計算采用荷載效應組合設計值，則基樁凈反力設計值為： N/max =+=+=+= N/min ==== N180。 根據(jù)樁數(shù)設計矩形承臺，矩形布樁，樁心距承臺邊緣為350mm。由于樁基所處場地的抗震設防烈度為7度，且場地內(nèi)無可液化砂土，因此不進行地震效應的承載力驗算。 單樁豎向極限承載力標準值按下式計算： Quk= Qsk+ Qpk = up∑qsikli+ Apqpk由于 Qsk=4（28++）=744kN Qpk=則 Quk=744+110=854kN 基樁豎向承載力設計值計算 承臺底部地基土為較松軟的填土，壓縮性大，因此本工程不考慮承臺土效應取ηc=0，則有 R= Ra ===427kN 根據(jù)上部荷載初步估計粧數(shù)為 n= ==則設計粧數(shù)為12根。該建筑樁基屬丙級建筑樁基，擬采用350㎜350㎜的混凝土預制方樁，以④號土層粉質(zhì)粘土為持力層，（對于粘性土，粉土不小于2d=700mm）,，樁頂伸入承臺50mm。 場地條件建筑物所處場地抗震設防烈度７度，場地內(nèi)無液化砂土，粉土。 巖土設計技術(shù)參數(shù) 表1 地基巖土物理力學參數(shù)土層編號土的名稱孔隙比 e含水量 W（%）液性指數(shù) Il標準灌入錘擊數(shù)N（次）壓縮模量 Es1素填土2淤泥質(zhì)土3粉砂144粉質(zhì)粘土5粉砂層31 表2 樁的極限側(cè)阻力標準值qsk和極限端阻力標準值qpk土層編號土的名稱樁的側(cè)阻力qsk樁的端阻力qpk①素填土22②淤泥質(zhì)土28③粉砂45④粉質(zhì)粘土60900⑤粉砂層752400 水文地質(zhì)條件 1）擬建場區(qū)地下水對混凝土結(jié)構(gòu)無腐蝕性。 號土層：粉砂，稍密，承載力特征值fak=110kPa。 工程地質(zhì)條件 自上而下土層依次如下： 號土層：素填土，稍濕，松散，承載力特征值fak=95kPa。m V=238kN 設計軸柱下樁基，,軸柱下僅設計承臺尺寸和估算樁數(shù)。m V=242kN軸荷載：F=5070kN M=354kNm Vk=230kN （3）柱底荷載效應基本組合值如下。m Vk=211kN軸荷載：Fk=3970kN Mk=302kN （2）柱底荷載效應標準組合值如下。 注意：為增強基礎整體性，在①，④，⑦三條軸線上各布置一根基礎梁JL2，如附圖所示 根據(jù)以上各步驟計算，繪制出基礎平面圖和基礎梁放大樣圖，施工圖見附圖。 2.=max{,}=max{,}==bh==1000。表2 基礎梁跨中正截面承載力計算截面位置123彎矩M（）786526568截面尺寸b==1600=950b==1600=950b==1600=950＞＞＞234415591685選用鋼筋525422+116422+116 實際配筋（mm2）245417211721注: 1.==4719kN箍筋采用HPB300,=270。表1 基礎梁支座正截面承載力計算截面位置ABC彎矩M（）75111941122截面尺寸b =500=100050=950b =500=100050=950b =500=100050=950＞＞＞234238933630選用鋼筋422+418428+422428+422 實際配筋（mm2）2538398339832) 斜截面承載力計算。 (1) 正截面承載力計算。 基礎梁配筋計算 混凝土采用C30，= N/。m V ===143kN （1）抗剪驗算：混凝土采用C30
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