辦公樓畢業(yè)設(shè)計計算書-文庫吧資料
2025-06-29 16:02本頁面
【正文】 挑選出最不利組合。③7柱頂MN柱底MN6柱頂MN柱底MN5柱頂MN柱底MN4柱頂MN柱底MN續(xù)表2213柱頂MN柱底MN2柱頂MN柱底MN1柱頂MN柱底MN表222 B柱內(nèi)力組合表層次位置內(nèi)力荷載類別豎向荷載與地震力組合恒載①活載②地震荷載③①+②(①+②)177。表中系數(shù)是考慮計算截面以上各層活載不總是同時滿布而對樓面均布活載的一個折減系數(shù)，稱為活載按樓層的折減系數(shù)，取值見表220。剪力值應(yīng)取V左和V左′具體數(shù)值見表21表217。③7MVMVMV跨中6MV續(xù)表2196MVMV跨中5MVMVMV跨中4MVMVMV跨中3MVMVMV跨中2M續(xù)表2192VM33VMV跨中1MVMVMV跨中注：表中恒載和活載的組合,梁端彎矩取調(diào)幅后的數(shù)值,剪力取調(diào)幅前的較大值。及的具體數(shù)據(jù)見表218 ,表中、均有兩組數(shù)據(jù)。圖216 框架梁內(nèi)力組合圖 圖217 調(diào)幅前后剪力值變化圖中 、——重力荷載作用下梁端的彎矩； 、——水平地震作用下梁端的彎矩 、——豎向荷載與地震荷載共同作用下梁端反力。 內(nèi)力組合 框架梁內(nèi)力組合在恒載和活載作用下，跨間可以近似取跨中的代替：式中 、——梁左、右端彎矩，見圖21215括號內(nèi)數(shù)值。m）括號內(nèi)為調(diào)幅的數(shù)值。m） =m）七層梁端彎矩： =m） =由圖215查得梁上均布荷載為：第六層：= 集中荷載 第七層：=由圖215查得：六層梁端彎矩： =柱軸力： 式中：—— 梁端剪力； —— 節(jié)點集中力及柱自重。 圖211 半框架梁柱線剛度示意表215各桿端分配系數(shù) 層號節(jié)點A各桿端分配系數(shù)節(jié)點B各桿端分配系數(shù)頂層A7A6B7B6A7B7B7A7B7C7標(biāo)準(zhǔn)層A6A7A8A7B6B7B6B5A6B6B6A6B6C6底層A1A2A1A0B1B2B1B0A1B1B1A1B1C1遠(yuǎn)端固定，傳遞系數(shù)為1/2；恒荷載作用下，框架的彎矩分配計算見圖212，框架的彎矩圖見圖213；活荷載作用下，框架的彎矩分配計算見圖214，框架的彎矩圖見圖215；豎向荷載作用下，考慮框架梁端的塑性內(nèi)力重分布，調(diào)幅后，恒荷載及活荷載彎矩見圖213，圖215中括號內(nèi)數(shù)值。表214固端彎矩計算層數(shù)簡圖邊跨框架梁頂層底層中間跨框架梁頂層底層 考慮框架對稱性，取半框架計算，半框架的梁柱線剛度如圖211。表213固端彎矩計算層數(shù)簡圖邊跨框架梁頂層底層中間跨框架梁頂層底層將框架視為兩端固定梁，計算固端彎矩。將框架視為兩端固定梁，計算固端彎矩。 荷載計算第7層梁的均布線荷載 AB跨：屋面均布恒載傳給梁 =橫梁自重（包括抹灰） （+2）25=恒載： BC跨：屋面均布恒載傳給梁 =橫梁自重（包括抹灰） （+2）25=： 第2～6層梁均布線荷載AB跨： 樓面均布恒載傳給梁 =橫梁自重（包括抹灰） （+2）25=無橫墻恒載： BC跨： 樓面均布恒載傳 =橫梁自重（包括抹灰） （+2）25=恒載： 第2～6層集中荷載：縱梁自重（包括抹灰）： （+2）25= kN 外縱墻自重（包括抹灰）： （+）（）= kN內(nèi)縱墻自重： （+）（）= kN柱自重（包括抹灰）： 25= kN 總計： kN第1層梁均布線荷載AB跨恒載： BC跨恒載： 第1層集中荷載：縱梁自重（包括抹灰）： kN縱墻自重（包括抹灰）： kN柱自重（包括抹灰）： kN總計： kN活荷載計算：屋面梁上線活荷載樓面梁上線活荷載 用彎矩分配法計算框架彎矩豎向荷載作用下框架的內(nèi)力分析，除活荷載較大的工業(yè)廠房外，對一般的工業(yè)與民用建筑可以不考慮活荷載的不利布置。表210 A軸柱（邊柱）柱端彎矩計算層次層高h(yuǎn)層間剪力層間剛度y(m)714616602233348614616602233359層次層高h(yuǎn)層間剪力層間剛度y(m)514616602233369414616602233376314616602233382214616602233386111099841845296注：表中： 表211 B軸柱（中柱）柱端彎矩計算層次層高h(yuǎn)層間剪力層間剛度y(m)7146166031250686146166031250835146166031250964146166031250106314616603125011520720721461660312501202162161110998421709113該框架為對稱結(jié)構(gòu)，C軸柱與B軸柱相同，D軸柱與A軸柱相同。（若考慮填充墻抗力作用為1/550） 水平地震作用下橫向框架的內(nèi)力分析本設(shè)計取中框架為例，柱端計算結(jié)果詳見表210。表29 橫向框架抗震變形驗算層次層間剪力（kN）層間剛度（kN）層間位移（m）層高（m）層間相對彈性轉(zhuǎn)角714616601/4235614616601/2308514616601/1659414616601/1338314616601/1165214616601/1068111099841/1032注：層間彈性相對轉(zhuǎn)角均滿足要求。表28 各層橫向地震作用及樓層地震剪力層次（m）（m）（kN）（kN）（kN）7196328.620314251730464146713312112856278999146307注：表中第7層中加入了，其中 =。且修正后的剪力分布與實際更加吻合。因此，即頂部附加地震作用系數(shù)考慮頂部地震力的加大。但對結(jié)構(gòu)上部，水平作用小于按時程分析法和振型分解法求得的結(jié)果，特別對于周期比較長的結(jié)構(gòu)相差更大。按底部剪力法求得的基底剪力，若按分配給各層，則水平地震作用呈倒三角形分布。表27 橫向框架頂點位移層次（kN）（kN）（kN/m）層間相對位移714616606146166051461660414616600. 15133146166021461660111099840..0581= 橫向地震作用計算在Ⅲ類場地，7度設(shè)防區(qū)，設(shè)計地震分組為第一組情況下，結(jié)構(gòu)的特征周期=，水平地震影響系數(shù)最大值=。然后由求出，再用求出框架結(jié)構(gòu)的底部剪力，進而求出框架各層剪力和結(jié)構(gòu)真正的位移。m）103104103104表26橫向框架柱側(cè)移剛度D值計算 項目柱類型層根數(shù)底層邊框架邊柱167684邊框架中柱197624中框架邊柱1845224中框架中柱21709241109984二至
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