石油輸油管線工藝設計說明書-文庫吧資料
2025-06-24 12:49本頁面
【正文】 則 ε== Re==103000＜Re＜Re＜Re因此，屬水力光滑區(qū)，β=，m=水利坡降：i== i= 總傳熱系數(shù)的確定由于大直徑，高輸量下的油流溫降較小，故在本設計中采用不保溫輸送。查《輸油管道工程設計規(guī)范》第485頁附錄二：,則d=。[σ]=K==234 MPa計算最大承壓： 由 ， 式中：δ——鋼管計算壁厚，mm； P——設計內壓力，MPa（）； D——鋼管外徑，mm； ——材料最低屈服強度，MPa（本設計選擇的鋼材型號均為S360，其=360MPa）； K——設計系數(shù)，； ?——；得到δ=。根據(jù)《輸油管道工程設計規(guī)范》第63頁表24，查管道承壓，經過線性插值得： P= MPa.查《輸油管道工程設計規(guī)范》,選擇無縫鋼管，鋼號Q345，=325（S16mm時為315）。33第三章 工藝設計計算書1．經濟流速確定管徑 輸量計算選定進站油溫T=30C ，出站油溫T=60C平均溫度 T=（60+230）=40C溫度系數(shù) ==860 =20℃時的密度㎏/ 平均密度 =(4020) =質量流量 G=20001000t/a 生產天數(shù)350天最大體積流量 ==最小體積流量Q== m3/s 經濟流速《輸油管道工程設計規(guī)范》~ m/s之間，d= （31）式中：d—經濟管徑（m） Q—體積流量（kg/s） V—經濟流速（m/s）—原油密度（kg/m）Q時：，d==，d==初選外徑為711mm和813mm的管子。加熱站的熱負荷由下面的公式計算： Q=Gc(TRTZ) （213）式中 Q—加熱站的熱負荷，kw； G—油品流量，m3/h； c—油品比熱，kJ/kg℃。 首末站罐容的選擇 （213）式中 m——年原油輸轉量，kg；V——所需罐容，m；—儲油溫度下原油密度，kg/m；——利用系數(shù)，浮頂罐 ；T——原油儲備天數(shù)，首站3天，末站45天。主要考慮資源利用問題所以選用輸油主泵充當。故所選輸油主泵為：202019HSB泵，202015HSB泵（2）給油泵選泵原則：大排量、低揚程、高效率故所選輸油主泵為：SJA68P18(3)反輸泵：管道在以下兩種情況下需要反輸：①輸量不足，需要正反輸交替來活動管道以防止凝管。3) 流程簡介：（1）來油計量 來油—計量—閥組 （2）站內循環(huán)及倒罐 罐—閥組—泵—加熱爐—閥組—罐 （3）正輸（首站） 上站來油—閥組—給油泵—加熱爐—主輸泵—下站（4）反輸 下站來油—閥組—給油泵—加熱爐—主輸泵—上站（5）壓力越站 來油—閥組—加熱爐—下站8．主要設備的選擇 輸油泵的選擇 （1）輸油主泵選泵原則：①滿足管線輸量要求，使泵在各輸量下均在高效區(qū)工作。（2）中間站 正輸、反輸，越站，收發(fā)清管器。（4）流程盡量簡單，盡可能少用閥門、管件，力求減少管道及其長度，充分發(fā)揮設備性能，節(jié)約投資，減少經營費用。（2）便于事故處理和維修。1）制定和規(guī)劃工藝流程要考慮以下的要求：（1）滿足輸送工藝及生產環(huán)節(jié)的要求。7. 站內工藝流程的設計輸油站的工藝流程是指油品在站內的流動過程，實際上是由站內管道、器件、閥門所組成的，并與其他輸油設備相連的輸油系統(tǒng)。經過一系列的校核，選擇的站址滿足要求。本設計取管線可能的最小輸量為反輸輸量。由于反輸是非正常工況，浪費能量，故要求反輸量越小越好。（2）靜水壓力校核靜水壓力是指油流停止流動后，由地形高差產生的靜液柱壓力，由縱斷面圖可知動水壓力也滿足輸送要求。壓力越站的計算目的是計算出壓力越站時需要的最小輸量，并根據(jù)此輸量計算越站時所需壓力，并校核其是否超壓。 壓力越站校核當突然發(fā)生意外事故，如某中間站遇到斷電、事故或檢修時，或由于夏季地溫升高，沿程散熱減小，從而導致沿程摩阻減小，為了節(jié)約動力費用，可以進行中間站的壓力越站，以充分利用有效的能量。故首站，中間站一般布置在動水壓頭在3080m的地方。 進出站溫度校核在不同輸量下固定進站油溫來反算出站油溫，校核所得出站油溫應低于初餾點。站址的確定除根據(jù)工藝設計要求外，還需按照地形、地址、文化、氣象、給水、排水、供電和交通運輸?shù)葪l件，并結合施工、生產、環(huán)境保護，以及職工生活等方面綜合考慮，并且滿足：（1）進站油溫為30℃； （2）根據(jù)進站油溫經過反算出的出站油溫應低于管道允許的最高出站油溫； （3）進站壓力應滿足泵的吸入性能；（4）出站壓力不超過管線承壓能力最終確定站址如下表24：表24 布站情況表站號123站類型熱泵站熱站末站里程（km）0110220高程(m)2835886．校核計算說明 熱力、水力校核由于對站址的綜合考慮，使熱站、泵站的站址均有所調整，因此必須進行熱力、水力校核。到后期任務輸量增大時，所需的加熱站數(shù)減少，泵站數(shù)增多。 計算管道全線摩阻確定站內泵的個數(shù)：H總=+△Z 式中 △Z—起終點高差，m；確定泵站數(shù) Np= （212） 站址確定以節(jié)省投資和方便管理。選型并根據(jù)設計任務書中的已知條件， 202019HSB泵： 串聯(lián)泵 ， 額定流量 Q=2500 m/h ， 額定效率=。(2) 管道沿程摩阻 H總=+△Z （211） 式中 ： △Z—起終點高差，m； (3) 判斷有無翻越點經判斷，全程無翻越點。為了便于計算和校核，本設計中將局部摩阻歸入一個加熱站的站內摩阻，而忽略了站外管道的局部摩阻損失。加熱站間距LR的確定： LR=㏑ （28）式中 : = ， b=， T0—管道埋深處年最低月平均地溫 取1℃ G—原油的質量流量 ㎏/s C—油品比熱 KJ/kg℃
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