【正文】 采用 10槽鋼 WX=104 mm3 A=1274mm2 I=106 mm4外套鋁型材 M1201A強度驗算 M N smax 5 1 163。剛度驗算由表查得 撓度系數(shù) ?= qkh4 1012μ= ? = = E I 105106L/180=4200/180= 20mm （安全）二、 ~概述：幕墻立柱均懸掛在主體結(jié)構(gòu)上的抗彎構(gòu)件進行設計，立柱在水平荷載和自重的共同作用下，處于拉彎狀態(tài)，不需驗算其穩(wěn)定性，僅計算其截面承載力和撓度。 ?a gW A0106 103 5 1 104 1315=+3= KN/mm2 N/mm2 (安全) 式中 smax——立柱截面承載力量大值（N/mm2）； N ——立柱拉力設計值（N）； A0 ——立柱的凈截面面積； M ——立柱彎矩設計值（N本立柱位于裙樓。mm）； g ——塑性發(fā)展系數(shù)，； W ——立柱對x軸的凈截面抵抗矩（mm3）； ?a ——立柱的強度設計值。查（）得S=’=荷載帶寬b=q=Sb== KN/m2 q’=S’b== KN/m2內(nèi)力計算：樓層高 3600mm, 窗臺高900mm, 梁高650mm立柱計算長度 h=3600900650 =2050mm力學模型為簡支梁，計算跨度l=M=1/8qh2 =1/8 =由自重產(chǎn)生的最大軸力N= == KN初選型材:W=M/[s] =106/ =104 mm3采用鋁型材 M751AW=104 mm3 A=1165mm2 I=106 mm4強度驗算 M N smax 5 1 163。剛度驗算 5qh4 51012μ= = = 384EI 384105106L/180=2050/180= （安全）二、 ~概述：幕墻立柱均懸掛在主體結(jié)構(gòu)上的抗彎構(gòu)件進行設計，立柱在水平荷載和自重的共同作用下，處于拉彎狀態(tài)，不需驗算其穩(wěn)定性，僅計算其截面承載力和撓度。 ?a gW A0106 103 5 1 104 1315=+= KN/mm2 N/mm2 (安全) 式中 smax——立柱截面承載力量大值（N/mm2）； N ——立柱拉力設計值（N）； A0 ——立柱的凈截面面積； M ——立柱彎矩設計值（N本立柱位于主塔樓東、西、北立面。mm）； g ——塑性發(fā)展系數(shù)，； W ——立柱對x軸的凈截面抵抗矩（mm3）； ?a ——立柱的強度設計值。查（）得S=’=荷載帶寬b=q=Sb== KN/m2 q’=S’b== KN/m2內(nèi)力計算：按不等跨=跨連續(xù)梁計算(采用趙西安編著的計算用表)α=α/h=830/6000 =查表 m= ?=M=mqh2 =62 = 由自重產(chǎn)生的最大軸力N= == KN強度驗算采用 Y1601W=104 mm3 A=1478mm2 I=106 mm4 M N smax 5 1 163。 剛度驗算由表查得 撓度系數(shù)?=qk h4 1012μ =? = EI 105106 = L/180=4600/180= 20mm (安全)五、~概述：幕墻立柱均懸掛在主體結(jié)構(gòu)上的抗彎構(gòu)件進行設計，立柱在水平荷載和自重的共同作用下，處于拉彎狀態(tài)，不需驗算其穩(wěn)定性，僅計算其截面承載力和撓度。 ?a gW A0106 103 5 1 104 1418=+= KN/mm2 N/mm2 (安全) 式中 smax——立柱截面承載力量大值（N/mm2）； N ——立柱拉力設計值（N）； A0 ——立柱的凈截面面積； M ——立柱彎矩設計值（N本立柱位于主塔樓南立面。mm）； g ——塑性發(fā)展系數(shù)，； W ——立柱對x軸的凈截面抵抗矩（mm3）； ?a ——立柱的強度設計值，鋁材取215N/mm2。查（）得S=’= KN/m2荷載帶寬b=q=Sb== KN/mq’=S’b== KN/m內(nèi)力計算按不等跨=跨連續(xù)梁計算(采用趙西安編著的計算用表)α=α/l =580/3600 =查表 m= ?=M=mqh2 = = 由自重產(chǎn)生的最大軸力N= = = KN強度驗算采用 Y1301A =1298 mm2 IX=106 mm4Wmin =104 N M smax 5 1 163。5 ? = EI 105106 =L/180 =3600/180 =20mm (安全)三、 ~概述：幕墻立柱均懸掛在主體結(jié)構(gòu)上的抗彎構(gòu)件進行設計，立柱在水平荷載和自重的共同作用下，處于拉彎狀態(tài)，不需驗算其穩(wěn)定性，僅計算其截面承載力和撓度。mm）； g ——塑性發(fā)展系數(shù)，； W ——立柱對x軸的凈截面抵抗矩（mm3）； ?a ——立柱的強度設計值。查（）得S=’=荷載帶寬b=q=Sb==q’=S’b== KN/m2內(nèi)力計算：按不等跨二跨連續(xù)梁計算（采用趙西安編著的計算用表）α=α/h α——短跨跨度 h——雙跨連梁總長度（層高）α中支座最大彎距M（qh2）長跨最大撓度u(103qh4/EI)α = a/l = 查表 m=M=mqh2== 由自重產(chǎn)生的最大軸力N = = = KN 強度驗算：采用Y1401A=1358mm2 I=106mm4 Wmin=104mm2 N M smax 5 1 163。剛度驗算由計算結(jié)果得μmax= L/180=3000/180= mm （安全）二、~概述：幕墻立柱均懸掛在主體結(jié)構(gòu)上的抗彎構(gòu)件進行設計，立柱在水平荷載和自重的共同作用下，處于拉彎狀態(tài)，不需驗算其穩(wěn)定性，僅計算其截面承載力和撓度。 ?a gW A0106 103 5 1 104 1358=75+= KN/mm2 N/mm2 式中 smax——立柱截面承載力量大值（N/mm2）； N ——立柱拉力設計值（N）； A0 ——立柱的凈截面面積； M ——立柱彎矩設計值（N本立柱位于主塔樓。 （6+6）31033118531500 則 CSGJ mm 20003 (1185F1500) 3 所以本工程中玻璃幕墻所取膠縫粘結(jié)寬度15mm滿足要求！613 結(jié)構(gòu)硅酮密封膠的粘結(jié)厚度按下式計算幕墻玻璃的相對位移量（最大溫差80℃）玻璃長邊的最大尺寸l=1800mmmS=l(a鉆a玻)△t=1800(1051105)80= mS tS5 √d (21d) 式中 tS——結(jié)構(gòu)硅酮密封膠的粘結(jié)厚度（mm）； mS——幕墻的相對位移量，取4mm ； d——結(jié)構(gòu)硅酮密封膠的變位承受能力，取25%。611 結(jié)構(gòu)硅酮密封膠中的應力由所承受的短期或長期荷載和作用計算，并應分別符合下式條件： sK1或τK1≤?1 sK2或τK2≤?2 式中 sK1——短期荷載或作用在結(jié)構(gòu)硅酮密封膠中產(chǎn)生的拉應力標準值（N/mm2）； τK1——短期荷載或作用在結(jié)構(gòu)硅酮密封膠中產(chǎn)生的剪應力標準值（N/mm2）； sK1——長期荷載或作用在結(jié)構(gòu)硅酮密封膠中產(chǎn)生的拉應力標準值（N/mm2）； τK1——長期荷載或作用在結(jié)構(gòu)硅酮密封膠中產(chǎn)生的剪應力標準值（N/mm2）； ?1 ——結(jié)構(gòu)硅酮密封膠短期強度允許值，； ?2 ——結(jié)構(gòu)硅酮密封膠長期強度允許值，；612 結(jié)構(gòu)硅酮密封膠的粘結(jié)寬度計算 6121 在風荷載作用下，結(jié)構(gòu)硅酮密封膠的粘結(jié)寬度CSω按下式計算： ωKZa CSωJ 2000 ?1 式中 CSω——在風荷載作用下結(jié)構(gòu)硅酮密封膠的粘結(jié)寬度（mm）； ωK ——風荷載標準值（KN/m2）； a ——玻璃的短邊長度（mm）； ?1 ——結(jié)構(gòu)硅酮密封膠短期強度允許值。 則 N/mm2162。? 式中 st2——溫度應力（N/mm2）； E ——玻璃的彈性模量， N/mm2； a ——玻璃的線膨脹系數(shù)，； m1——陰影系數(shù)，；m2——窗簾系數(shù)，；玻璃面積 A= = m3——玻璃面積系數(shù)，； m4——嵌縫材料系數(shù)，； TC2TS——玻璃中央與邊緣的溫度差，取40℃。 220G3則 105(10580 G )1800J1422162。撓度雖然較大，但仍在允許范圍內(nèi)。撓度修正： Ska4Q= Et4式中：Sk——荷載組合；a——玻璃短邊尺寸；E——玻璃彈性模量；t——玻璃厚度（=6=） Ska4 10311854Q= = = Et4 72000()4。A/bwA/bw由a/b51185/ 則 s 5 （6）2 N/mm2 安全！512幕墻玻璃在垂直于玻璃平面的組合荷載作用下的撓度校核。a2 s= 163。第五章 幕墻板塊的選用與校核第一節(jié) 南立面玻璃幕墻51 隱框式幕墻玻璃的選用與校核幕墻玻璃