【正文】 2202820—22內(nèi)回流L220808—808L二中取熱——————合 計——————+808L由熱平衡得： 106+ =106+808LL=161000kg/h或=161000/170=液相溫度t=215℃ ρ20=查文獻[3]得 r=ρt=ρ20r(t20)= (21520)=液相負荷：=161000/663=氣相溫度t=220℃ 壓力P= n=510+269++=氣相負荷：==（13） 作第14塊板的氣液相負荷表425 第13層以下塔段的熱平衡物 料流 率kg/hρ20g/cm3操作條件焓, kJ/kg熱量106kJ/h壓 力 MPa溫度℃氣相液相入方閃頂進料206767—閃底進料350——汽提蒸汽7798—4203316—內(nèi)回流L200—合 計——————+出方常頂49969205—常一線35561205—常二線49925228—常三線63501284—常壓渣油235611343—汽提蒸汽—2052767—內(nèi)回流L205—二中取熱——————合 計——————+由熱平衡得： 106+ =106+L=172000kg/h或=172000/169=1018kmol/h液相溫度t=200℃ ρ20=查文獻[3]得 r=ρt=ρ20r(t20)= (20020)=液相負荷： =172000/=267m3/h氣相溫度t=205℃ 壓力P= n=510+269++1018=2093kmol/h氣相負荷：==46893m3/h（14） 作第13塊板的氣液相負荷 表426 第12層以下塔段的熱平衡物 料流 率kg/hρ20g/cm3操作條件焓, kJ/kg熱量106kJ/h壓 力 MPa溫 度 ℃氣相液相入方閃頂進料206767—閃底進料350——汽提蒸汽7798—4203316—一中返回185—448內(nèi)回流L185—448448L合 計——————+448L出方常頂49969195—常一線35561195—常二線49925228—常三線63501284—常壓渣油235611343—汽提蒸汽—1952760—內(nèi)回流L195—一中回流——————二中取熱——————合 計——————411+由熱平衡得： 106+446L=411106+L=173230kg/h或=173230/160=1085kmol/h液相溫度t=185℃ ρ20=查文獻[3]得 r=ρt=ρ20r(t20)=(19520)=液相負荷： =173230/=260m3/h氣相溫度t=195℃ 壓力P= n=510+269++1085=2297kmol/h氣相負荷：==46567m3/h（15） 作第11塊板的氣液相負荷表427 第10層以下塔段的熱平衡物 料流 率kg/hρ20g/cm3操作條件焓, kJ/kg熱量106kJ/h壓力 MPa溫 度 ℃氣相液相入方閃頂進料206767—閃底進料350——汽提蒸汽—4203316—內(nèi)回流L175—合 計——————+出方常頂49969185—常一線35561185—常二線228—常三線284—常壓渣油235611343—汽提蒸汽—1852783—內(nèi)回流L185—一中取熱——————二中取熱——————合 計——————+ 由熱平衡得： 106+ =106+L=108000kg/h或=108000/155=液相溫度t=175℃ ρ20=查文獻[3]得 r=ρt=ρ20r(t20)=(17520)=液相負荷： =108000/=氣相溫度t=185℃ 壓力P= n=510+269++=1909kmol/h氣相負荷：==（16） 作第10塊板的氣液相負荷表428 第9層以下塔段的熱平衡物 料流 率kg/hρ20g/cm3操作條件焓, kJ/kg熱量106kJ/h壓力 MPa溫 度 ℃氣相液相入方閃頂進料206767—閃底進料350——汽提蒸汽—4203316—內(nèi)回流L165—合 計——————+出方常頂175—常一線175—常二線228—常三線284—常壓渣油235611343—汽提蒸汽—1752774—內(nèi)回流L175—一中取熱——————二中取熱——————合 計——————+由熱平衡得： 106+=106+ L=101000kg/h或=101000/152=液相溫度t=165℃ ρ20=查文獻[4]得 r=ρt=ρ20r(t20)=(16520)=液相負荷：=101000/=氣相溫度t=175℃ 壓力P= n=510+269++=氣相負荷：==（17） 作第9塊板的氣液相負荷L=146000/132=1106kmol/h液相溫度t=145℃ ρ20=查文獻[3]得 r=ρt=ρ20r(t20)=(14520)=液相負荷: =146000/=氣相溫度t=150℃ 壓力P= n=510++1106=氣相負荷：==（18） 作第 8塊板的氣液相負荷 表429 第7層以下塔段的熱平衡物 料流 率kg/hρ20g/cm3操作條件焓, kJ/kg熱量106kJ/h壓 力 MPa溫 度 ℃氣相液相閃頂進料206767—閃底進料350——汽提蒸汽—4203316—內(nèi)回流L135—合 計——————+常頂49969145—常一線35561150—常二線49925228—常三線63501284—常壓渣油235611343—汽提蒸汽7798—1452810—219內(nèi)回流L145662—662L一中取熱——————二中取熱——————合 計——————+662L 由熱平衡得： 106+=106+662L L=166600kg/h或=166600/145=液相溫度t=135℃ ρ20=查文獻[3]得 r=ρt=ρ20r(t20)=(113520)=液相負荷：=166600/662=氣相溫度t=145℃ 壓力P= n=510++=氣相負荷：==45325m3/h（19） 作第2塊板的氣液相負荷表430 第1層以下塔段的熱平衡物 料流 率kg/hρ20g/cm3操作條件焓, kJ/kg熱量106kJ/h壓 力 MPa溫 度 ℃氣相液相入方閃頂進料206767—閃底進料350——汽提蒸汽—4203316—內(nèi)回流L125—合 計——————+出方常頂130—常一線150—常二線228—常三線284—常壓渣油235611343—汽提蒸汽—1302650—內(nèi)回流L130619—619L一中取熱——————二中取熱——————合 計——————+619L由熱平衡得： 106+=106+619LL=168983kg/h或=168983/90=1877kmol/h液相溫度t=125℃ ρ20=查文獻[3]得 r= ρt=ρ20r(t20)=(12520)=液相負荷： =168983/=氣相溫度t=130℃ 壓力P= n=510++1877=2820kmol/h氣相負荷：==47573m3/h（20） 作塔頂（第1塊）板的氣液相負荷L=液相溫度t=120℃ ρ20=查文獻[3]得 r= ρt=ρ20r(t20)=(12020)=液相負荷：=氣相溫度t=120℃ 壓力P= n=510+269+1105=1884kmol/h氣相負荷：== 塔板汽液相負荷數(shù)據(jù)匯總表431 全塔氣液相負荷分布數(shù)據(jù)匯總表板數(shù)溫度℃壓力MPa液相負荷,m3/h汽相負荷,m3/h112016121304757381454532591501017511185131952604656714205267468931622725341105172281823019237。所以，塔頂溫度為120℃。塔頂水蒸氣分壓： =℃遠低于塔頂溫度120℃?？紤]到不凝氣的存在，則塔頂溫度為：=℃ 圖48 重整料的露點圖與假設(shè)120℃很接近，故假設(shè)溫度正確。據(jù)此可在平衡汽化坐標(biāo)紙上作出重整原料平衡汽化100%點的PT線。故塔頂冷回流量為： =106/()=塔頂油氣量(重整原料+內(nèi)回流蒸氣)為：(+49969)/98=塔頂油氣分壓：P=塔頂溫度應(yīng)該是重整原料在其油氣分壓下的露點溫度。表414 第8層以下塔段的熱平衡物 料流 率kg/hρ20g/cm3操作條件焓, kJ/kg熱量106kJ/h壓 力MPa溫 度℃氣相液相入方閃頂進料206——閃底進料350——汽提蒸氣—4203316—內(nèi)回流L145—合 計——————+ L出方常頂150—常一線150—常二線228—578常三線284—常壓渣油235611343—汽提蒸氣—1502800—內(nèi)回流