【正文】 砂輪輪速為 =25m/s。BfMb?Bf（3）確定切削速度 v ：切削速度 v 可以根據(jù)公式計算，也可以直接由表中查出。（4）確定主軸轉速 n 按 MP73 銑鉆組合機床的轉速，取 n=655r/min。復合中心鉆，由 d=8mm 可查得 f=。(4) 確定銑端面的基本時間 1fT （??????4）（1）確定切削深度 ： pa鉆中心孔一次行程即可完成， =22mm。5~10zf（3）確定切削速度 v ：切削速度 v 可以根據(jù)公式計算，也可以由表中直接查出。已知材料為 QT8002， =650 ，鍛件，有外皮；b?Mpa黑龍江八一農(nóng)墾大學畢業(yè)設計 12 機床型號為 銑鉆組合機床，工件裝夾在銑鉆專用夾具上。? 確定切削用量及基本時間切削用量一般包括切削深度、進給量及切削速度三項，確定方法是先確定切削深度、進給量，再確定切削速度。如表 24 所示（另附） 。2. 確定主要軸向工序尺寸參照《機械加工工藝手冊》表 、由零件圖上的軸向尺寸及所設計的毛坯尺寸可以一次算得本零件的工序的軸向尺寸。參照《機械加工工藝手冊》表 、表 由最后工序的尺寸可一次算得本零件各圓柱表面的加工余量、工序尺寸及公差以及表面粗糙度。前面根據(jù)有關資料已查出本零件各圓柱面的總加工余量（毛坯余量） ，應將總加工余量分為各工序加工余量，然后往前計算工序尺寸。當無基準轉換時，統(tǒng)一表面多次加工的工序尺寸只與工序（或工步）的加工余量有關，當基準不重合時，工序尺寸應用工藝尺寸鏈解算。工序 36：據(jù)《金屬機械加工工藝人員手冊》表 選用 XQ6125 臥式銑床；黑龍江八一農(nóng)墾大學畢業(yè)設計 11 使用銑鍵槽專用夾具定位夾緊；據(jù)《金屬機械加工工藝人員手冊》表 1039 選用直徑 D=50mm、內(nèi)徑 d=16mm，L=6mm，齒數(shù)為 14 的直齒三面銑刀（GB112185） ；選用分度值 的測量范圍 0～125mm 的游標卡尺和鍵槽尺寸專用夾具。工序 29：據(jù)《金屬機械加工工藝人員手冊》表 833 選用 MO1350B 外圓磨床，使用頂尖定位、100～130JB339283 雞心卡頭夾緊，并使用中心架，由表 1076（GB412784）選用 PSA1501640A46L5B35 型砂輪；量檢具選用分度值 測量范圍 0～125mm 的游標卡尺，24240C 型氣動測量儀，圓柱度、端面跳動檢具和圓規(guī)卡規(guī)，手提式曲軸表面粗糙度檢驗儀。量檢具選用 24240C 型氣動量具和手提式曲軸表面粗糙度檢驗儀。工序 8：據(jù)《金屬機械加工工藝人員手冊》表 833 選用 MQ1350B 外圓磨床；使用頂尖定位、100～300JB339283 雞心卡頭夾緊，并使用中心架，保證加工效率和精度；由《金屬機械加工工藝人員手冊》表 1076（GB12784）選用PSA1501640A46L5B35 型砂輪；量檢具選用測量范圍為 75～100mm，分度為 的外徑千分尺，分度值 、0～125 的游標卡尺，同軸度、端面跳動檢具，手提式曲軸表面粗糙度檢驗儀。表 22 曲軸毛坯（鍛件）尺寸公差（mm）零件尺寸單面加工余量鍛件尺寸 偏差Φ114 3 Φ120 + Φ105 3 Φ110 + Φ54 Φ60 + Φ90 + Φ71 3 Φ76 + Φ52 4 Φ50 + 1040 4 1100 2（二）確定毛坯熱處理鋼質(zhì)曲軸毛坯頸鍛造后應安排正火，以消除殘留的鍛造應力，并使不均勻的金相組織通過重新結晶而得到細化均勻的組織，從而改善了加工性。本零件毛坯的尺寸公差如表 22。以上查得的加工余量適用于機械加工表面粗糙度 Ra≥，Ra＜ 的表面余量要適當增大。2F（3）鍛件的形狀復雜系數(shù) 2S （212MS?2）M1 為鍛件質(zhì)量，M2 為鍛件包容體的質(zhì)量，假設鍛件的最大直徑為 Φ220mm，長 965mmm2()????由《機械制造工藝設計簡明手冊》表 可查得形狀復雜系數(shù) ，屬于一2S般級別。（1）鍛件質(zhì)量 根據(jù)零件成品質(zhì)量 估算為 。表 21 曲軸的加工工序序號 工序名稱 定位基準1 2 34銑端面中心孔粗車第四主軸頸 校直第四主軸頸半精車第四主軸頸 第一、七主軸頸及第四主軸頸側面，并以三、四主軸頸為輔助支撐面頂尖孔、油封軸頸，并以第二、六主軸頸為輔助支撐面第一、七主軸頸頂尖孔、油封軸頸，并以第二、六主軸頸為輔助支撐面黑龍江八一農(nóng)墾大學畢業(yè)設計 6 567891011121314151617181920212223粗磨第四主軸頸 粗車第四主軸頸以外的主軸頸、齒輪軸頸和皮帶輪軸頸校直主軸頸擺差粗磨第一主軸頸和齒輪軸頸精車第二、三、五、六、七主軸頸、油封軸頸和法蘭粗磨第七主軸頸粗磨第二、三、五、六、七主軸頸在第一、十二曲柄上銑定位面內(nèi)銑六個連桿軸頸及過度圓角內(nèi)精銑六個連桿軸頸過度圓角清洗在連桿軸頸、主軸頸上锪球窩鉆一、二和六、七軸頸上兩道斜油孔鉆四、五和三、四軸頸上兩道斜油孔鉆五、六和二、三軸頸上兩道斜油孔各油孔口倒角攻各油孔口螺紋去除各油孔口銳邊毛刺清洗各油孔及螺孔頂尖孔，并以第四主軸頸為輔助支撐面頂尖孔和第四主軸頸 第一、第七主軸頸頂尖孔、第七主軸頸，并以第一、第四主軸頸為輔助支撐面頂尖孔、第一主軸頸，并以第六主軸頸為輔助支撐面頂尖孔、第一主軸頸，并以第三、五主軸頸為輔助支撐面頂尖孔、第七主軸頸，并以第四主軸頸為輔助支撐面第一、第七主軸頸及第一連桿軸頸第一、第七主軸頸及曲柄定位面第一、第七主軸頸及曲柄定位面第一主軸頸和油封軸頸，并以第四主軸頸為輔助支撐面第一主軸頸和油封軸頸，并以第三主軸頸為輔助支撐面第一主軸頸和油封軸頸，并以第四主軸頸為輔助支撐面齒輪軸頸和油封軸頸黑龍江八一農(nóng)墾大學畢業(yè)設計 7 24252627282930313233343536 37383940414243各油孔口壓堵校直曲軸精磨第四主軸頸及其過度圓角精磨第七主軸頸及其過度圓角精磨第一主軸頸與齒輪軸頸及其圓角精磨油封軸頸和法蘭精磨二、三、五、六主軸頸及其過度圓角粗磨六個連桿軸頸精磨六個連桿軸頸在皮帶輪軸頸、齒輪軸頸上銑鍵槽鉆擴鉸中心孔 52?鉆中心孔 .鏜中心孔 及 內(nèi)環(huán)槽和中心孔 的 攻 L 螺紋71M?鉆油封軸頸 6 孔 ?攻 ?曲軸動平衡，去不平衡重去毛刺校直曲軸氮化第一、七主軸頸頂尖孔、油封軸頸，并以第四主軸頸為輔助支撐面頂尖孔、第四主軸頸，并以第六主軸頸為輔助支撐面頂尖孔、第七主軸頸，并以第四主軸頸為輔助支撐面頂尖孔、第一主軸頸，并以第四、七主軸頸為輔助支撐面油封軸頸、第一主軸頸，并以第四、七主軸頸為輔助支撐面頂尖孔，第一、七主軸頸，并以其他主軸頸為輔助支撐面頂尖孔，第一、七主軸頸，并以其他主軸頸為輔助支撐面齒輪軸頸，并以第二、七主軸頸為輔助支撐面第七主軸頸、皮帶輪軸頸第一、七主軸頸第七主軸頸、皮帶輪軸頸第二、六主軸頸第二、六主軸頸第二、六主軸頸第一、七主軸頸第一、七主軸頸黑龍江八一農(nóng)墾大學畢業(yè)設計 8 444546拋光主軸頸和連桿軸頸清洗檢驗第一、七主軸頸，并以第四主軸頸為輔助支撐面 確定加工余量及毛坯尺寸、設計毛坯圖 確定機械加工余量鋼質(zhì)模鍛件的機械加工余量按 JB383585 確定，根據(jù)估算的鍛件質(zhì)量、加工精度及鍛件形狀復雜系數(shù)，由《機械制造工藝設計簡明手冊》表 查得。方案二對方案一中的問題作了一些較大改進，但如果仔細分析其在工序安排上仍然存在問題，如連桿軸頸的粗、精銑最好安排在相鄰兩道工序中以減少工件的搬運，在一臺機器上進行加工完畢，提高生產(chǎn)效率。由于曲軸在加工過程中塑性變形大，因此為了保證余量均勻、減少變形的影響，應該在關鍵工序上安排一些校直工序，而方案一中只有一次校直。如果在超精密加工后再安排其他工序，則有可能破壞已加工好的軸頸表面。為了保證余量均勻、減少變形的影響，在關鍵工序上，如第四主軸頸加工前、淬火后、動平衡去重后仍需安排校直。同時為了避免曲軸剛度降低造成這些軸頸磨削后徑向跳動增大，其他主軸頸的精磨應該放在這些軸頸的精磨黑龍江八一農(nóng)墾大學畢業(yè)設計 5 之后。在最后檢查后，以曲軸兩端的主軸頸為測量基準，測量其他軸頸的徑向跳動。主軸頸是連桿軸頸的設計基準，所以，主軸頸與連桿軸頸的車削（銑削）和磨削，一般都是先加工主軸頸再加工連桿軸頸。（二）工序安排斜油孔的進出口都安排在曲軸的軸頸上，所以在軸頸淬火之前加工。對于本 6110 發(fā)動機曲軸進行粗加工時，以中間主軸頸為輔助定位基準，所以先粗加工和半精加工中間主軸頸，然后再加工其他主軸頸。（一）加工階段的劃分曲軸的機械加工工藝過程大致可分為：加工基準面——粗加工主軸頸和連桿軸頸——加工斜油孔等次要表面——主軸頸和連桿軸頸的熱處理——精加工主軸頸和連桿軸頸——加工鍵槽和兩端孔等——動平衡——光整加工主軸頸和連桿軸頸。除機械加工外還有軸頸淬火、磁探傷、動平衡等。曲軸圓周方向上的精基準一般選取曲軸上的定位平臺或法蘭上的定位孔。曲軸軸向上的精基準，一般選取曲軸一端的端面或軸頸的止推面。因為中間主軸頸兩邊的曲柄處于曲軸的中間部位，用作粗基準可以減少其它曲柄的位置誤差。為保證其他軸頸外圓余量均勻，在鉆中心孔后，應對曲軸進行校直。毛坯尺寸通過確定加工余量后決定。該零件的材料為整體軟氮化，輪廓尺寸不大且形狀比較復雜，又屬于大批量生產(chǎn)，因此采用模鍛成型。斜油孔傾斜較深，?油孔用，位置精度不需要太高的要求，只要鉆