【正文】 h t t－t0 Cav Hs HE 79 59 25020W 229702 A 229250 483972流體 Kg/h t t－t0 Cav Hs HE 79 59 5626W 176268 A 116592 298486流體 H=H(15)－H(16)=483972－298486=185486流體 Kg/h t t－t0 Cav λ Hs Hλ HE 79 59 19394 60973W 2310 53434 499422A 112658 591117 185486 1151512 1336998流體 Kg/h t t－t0 Cav λ Hs Hλ HW 108 88 2235 182011 1091798 1273809流體 Kg/h t t－t0 Cav HW 79 59 120733  Ⅴ.全塔（圖e）： 加入熱量(kJ/h) 移走熱量(kJ/h) ⑥ 0 ⑤ 11481⑧ 0 ⑦ 1078170⑩ 19386 ⑨ 24280 209912 25442 190896 298486 1273809 120773 1694003 1558592 全塔的加入熱量和移走熱量相差較大，下面進行熱量校正:對于恒分子溢流來說，蒸餾系統(tǒng)中所有組分的M(305413) = 蒸氣消耗量：W=q/(λH2O＋C℃) S=q/(KΔt =[(＋)/2＋＋(＋)/2]68 = Δtm=108－95=13℃ 取K=3050kJ/(m2[2235＋(108－79)] = (4) 來自沉降器的進料加熱，由27℃至95℃ q =ΣW(585829) = 在108℃，λH2O=2235kJ/kg 蒸氣消耗量：W=q/(λH2O＋C℃) S=q/(Kλ =＋2310＋ =1151571kJ/h Δtm=108－79=29℃ 取K=5858kJ/(m2Δt) =247。Δtm) =247。hCΔt) =247。Δtm) =247。h－W=L＋F－W=5D＋F－W=5＋－56=來自塔底的蒸氣組成： kg/h yE= 88= yW= 18= yA= 46= 熱量計算，水汽消耗，熱交換面積 （1）塔頂蒸氣冷凝（由71℃氣相冷凝至71℃液相） q =ΣW 來自塔頂?shù)恼魵饨M成： kg/h xE= 2666=1596 xW= 6= xA= 6= 塔底殘液組成： kg/h kmol/h xE= xW= xA= 來自塔Ⅰ的進料組成： kg/h kmol/h xE= 266 xW= xA= 來自沉降器組成： kg/h kmol/h xE= xW= xA= 總加料量=＋= V39。h℃汽化潛熱kj/kg 比熱容kj/kg飽和水蒸氣：ρ=, t=108℃(2)比熱和汽化潛熱表7 比熱容和汽化潛熱 溫度℃CH3COOC2H5H2OCH3CH2OH比熱容kj/kg這說明設備投資節(jié)省不了多少，然而操作費用卻加了。(3) 如最宜回流比采用5:1，計算的結果說明由第5塊塔板加入來自塔Ⅰ的進料，由第10塊板上加入來自沉降器的進料，共需要22塊塔板。運算到底19塊塔板時，所得餾出液即可近似達到所要求結果。 逐板計算的結果及討論 :1，上述逐板計算中，所采用的最宜回流比為10:2:1和5:1.(1) 如采用10:1。設yE/(yE＋yW)=M，yW/(yW＋yA)=N；故yE=M/(1－M) yA=(1－N)/N∴yW=1/[(1－N)/N＋M/(1－M)＋1]求出yW后，yE和yA即可代入式子求得。如果采用(2)和(3)，則根據(jù)xE/(xE＋xW)和xA值讀出yE/(yE＋yW)。或(2)和(3)。因此逐板計算時，從塔底由下往上算。(3)yW/(yW＋yA)對xW/(xW＋xA)描繪，xE視作參量。=rm/rn與Ψ的數(shù)值相近 . 逐板計算 氣液相平衡數(shù)據(jù)可以表示成下列三種圖表： (1)yE/(yE＋yA)對xE/(xE＋xA)描繪，xW視作參量。] =rm=xlk/x=247。xWlk/xlk)] =247。xW/[(αlk－α))]=rn=xn/xhk=247。xDhk/xhk)] =247。=xn=xD/[(α－1)=因此，rm/rnΨ,算得的回流比太小。] =rm=xlk/x=247。xWlk/xlk)] =247。xW/[(αlk－α))]=rn=xn/xhk=247。xDhk/xhk)] =247。=xn=xD/[(α－1)[(－)＋247。(Lm/W＋α=下提濃度 重關鍵組分的摩爾分數(shù) αlk=(αt－αs)=(－)=xm=αlk[(－1)(＋247。(Ln/D＋α W=F－D對于進料正在沸點的液體，q=1 F=100mol Lm=＋100=W=100－=Lm/W=247。αs)1/2=()1/2=rf=xEf/xWf=5/=xlk=rf/(1＋rf)=xhk=xlk/rf=(Ln/D)=1/(α－1) yE/yW=αs=（yE/yW）(xW/xE)=()()=殘液中：xE/(xE＋xW)=(＋)= 。 xA=由平衡圖上找出：yE/(yE＋yW)=。于是塔Ⅱ頂部餾出液組成如下： kg/h mol% mol%醋酸乙酯 E ＋554/46＋576/24= 水 W ＋5 = 乙醇 A ＋5 = 100②在初步物料衡算中，塔Ⅱ底部出料不含醋酸乙酯，這也屬不可能，實際上含有1mol%醋酸乙酯，而其它二組分的mol%含量降低至99%.于是塔Ⅱ底部餾出液組成如下： kg/h mol% mol%醋酸乙酯 E — +1 =