【正文】 擋銷受力示意圖如下：圖10 擋銷受力示意圖Fig 10 Schematic diagram of retaining pin bearing如圖所示，擋銷主要承受剪切應(yīng)力： （75）其中，F(xiàn)—橫向力；Nd—銷的直徑；mmZ—銷數(shù)；取為1—銷的許用剪力；F===48990 （76）所以 = （77）所以 ?？紤]到在起振及停振時活動偏心塊與擋銷存在振動和撞擊，因此選擇彈性圓柱銷。對通軸式振動輪而言，由于油室是圓筒狀，上述通道顯然不可能實現(xiàn)，而通常在振動馬達(dá)安裝盤上方設(shè)置透氣塞，以實現(xiàn)振動室的自由呼吸[9]。在此情況下，可將透氣塞拆下來。隨著振動室內(nèi)溫度的升高，腔內(nèi)必將充滿油氣。當(dāng)殼體跟鋼輪一起旋轉(zhuǎn)時，不論正反轉(zhuǎn)T型筋將潤滑油撩起澆到偏心塊和軸承上，達(dá)到充分潤滑和加快散熱的目的。 振動器殼體設(shè)計圖9振動器旋轉(zhuǎn)殼體Fig 9The vibrator shell of revolution因振動器旋轉(zhuǎn)速度很快，傳遞功率大，所以應(yīng)選擇油潤滑。連軸器的計算轉(zhuǎn)矩： （71）式中： —工況系數(shù)。梅花型彈性連軸器由于其周向剛度較大，可以傳遞較大的扭矩而梅花型彈性件使軸向有較大的收縮余地，徑向剛度較小，因而可承受較大的徑向跳動變形，可用于液壓馬達(dá)與振動軸的聯(lián)接。P==48921（N）（66）L=12070（h） （67）L=10034 （h） （68）其中，P—軸承所受的平均載荷；L—軸承的計算壽命；按高振幅時間100%校核：L=5722h4000h （69）其中 （70）經(jīng)計算,軸承壽命達(dá)到設(shè)計要求[10]。n—軸的轉(zhuǎn)速；1800/1980 (r/min)當(dāng)壓路機(jī)處于高幅低頻狀態(tài)時：T T=T1+T2 =483 其中 （58）所以 （59）很顯然，當(dāng)振動壓路機(jī)處于高頻低幅狀態(tài)時：T＜T M＜M 所以M＜M。取整取d=32mm 振動軸強(qiáng)度校核軸1與振動馬達(dá)相連，振動馬達(dá)旋轉(zhuǎn)通過軸1傳遞到偏心塊上，軸1帶動偏心塊高速旋轉(zhuǎn)產(chǎn)生振動所需的兩個不同的離心力，從而實現(xiàn)振動，軸1的受力情況如下，右端與馬達(dá)相連，這里會產(chǎn)生一個扭轉(zhuǎn)應(yīng)力，安裝軸承的地方會產(chǎn)生一個支撐力，軸1有2個安裝軸承的地方，這里產(chǎn)生2個彎曲應(yīng)力，左端與聯(lián)軸器相連，連接另一根軸這里也會產(chǎn)生一個彎曲應(yīng)力，根據(jù)上述分析，畫出軸1的形狀，以及其受力分析，和彎矩扭矩，載荷分布情況如圖7： 圖7 振動軸1形狀以及受力分析和載荷分析 Fig. 7 vibration shafts of the 1 shape and analysis of force and load軸的材料為45號鋼，軸的材料為45號鋼，按類載荷計算，其許用彎曲應(yīng)力為:=。(1800\1980)，泵、。P=X+Y （37）其中： —徑向載荷（N）；—軸向載荷（N）；X—徑向動載荷系數(shù)；Y—軸向動載荷系數(shù)；查表得，X=1，Y=0.所以， P（N） （38）P（N） （39）計算得（N） （40）（N） （41）額定靜載荷可按下式計算：C （42）式中：C—基本額定靜載荷計算值；P—當(dāng)量靜載荷，N；查表得P=；S—安全系數(shù)；查表取S=3。.查《機(jī)械設(shè)計手冊》，軸承的基本額定動載荷為[8]： （36）C—基本額定動載荷計算值；N—壽命因數(shù)；；—速度因數(shù)；—力矩載荷因數(shù)；—沖擊載荷因數(shù)；—溫度因數(shù)；取1P—當(dāng)量動載荷 當(dāng)量動載的計算：軸承的基本額定動載荷是在假定的運(yùn)轉(zhuǎn)條件下確定的。力F與F方向相反，略取使之偏于安全。 圖6 振動軸承受力示意圖Fig. 6Schematic diagram ofvibration bearingb因軸承主要承受徑向力作用，故選向心圓柱滾子軸承該軸承承受著偏心塊旋轉(zhuǎn)產(chǎn)生的離心力F、偏心塊產(chǎn)生的慣性力F、軸及偏心塊的自重W、W。當(dāng)活動偏心塊和固定偏心塊同時到達(dá)最高點(diǎn)時，由于振動輪設(shè)計中，振動輪在振動工況下要有一定振幅，所以要求偏心塊產(chǎn)生的離心力大與振動的整個質(zhì)量。振動軸8旋轉(zhuǎn)一周內(nèi)，軸承外圈4上所受的力有所不同。振動輪1與振動軸8的轉(zhuǎn)動速度相比，相對較慢。當(dāng)旋轉(zhuǎn)穩(wěn)定時，偏心塊3相對于軸承內(nèi)圈6沒有位置變化，所以對于軸承內(nèi)圈6來說，偏心塊產(chǎn)生的離心力只作用于軸承內(nèi)圈軌道的局部，在軸承內(nèi)圈6上受的是局部負(fù)荷[7]。所產(chǎn)生的離心力的方向就是固定偏心塊與活動偏心塊的合力方向。旋轉(zhuǎn)動力由振動軸8的帶鍵端輸入。所以，根據(jù)實際情況選用好的振動軸承顯得極為重要，這也是設(shè)計的關(guān)鍵之一。對雙幅雙頻壓路機(jī)，一般工作狀態(tài)分為高幅低頻或低幅高頻。~。 （11） （12） （13）將數(shù)據(jù)代入（9）式可得=（mm）= （14） (kg) （15）M(kg) （16）合成靜偏心矩、振幅A及離心力F：（kg） （17） （18） F= （19）式中：m—鋼輪參振質(zhì)量。=100176。其余字符如圖（3）所標(biāo)?！獙?yīng)圓弧的半角。（圖中虛線為固定偏心塊。每組偏心塊由兩塊固定偏心塊和一塊活動偏心塊組成。（1）正視圖 （2）左視圖1振動軸承 2活動偏心塊 3固定偏心塊 4振動軸 5擋銷圖3 偏心塊示意圖 Schematic diagram of vibration wheel block偏心塊的結(jié)構(gòu)示意圖見圖2。偏心塊在振動馬達(dá)的帶動下高速旋轉(zhuǎn)產(chǎn)生巨大的離心力，離心力迫使振動輪產(chǎn)生振動從而壓實土壤。硅油價格低廉粘度大，具有良好的阻尼吸振作用，能夠衰減因偏心塊旋轉(zhuǎn)方向改變而引起的慣性沖擊和振動，從而減少了機(jī)件的沖擊載荷。在調(diào)幅裝置密閉空腔內(nèi)裝有一定量的硅油。動力傳遞路線如下18T單鋼輪全液壓振動壓路機(jī)整車視圖如下： 圖1 壓路機(jī)整車視圖 Fig. 1 machine vehicle View Road3 振動輪設(shè)計壓路機(jī)激振機(jī)構(gòu)內(nèi)裝有調(diào)幅裝置，調(diào)幅裝置內(nèi)裝有活動偏心塊，活動偏心塊空套在偏心振動軸上，當(dāng)驅(qū)動振動軸的液壓馬達(dá)正反轉(zhuǎn)時，使調(diào)幅裝置上的偏心塊與偏心振動軸產(chǎn)生兩種不同的偏心質(zhì)量疊加方式，從而得到兩種不同的偏心距。轉(zhuǎn)向時力由轉(zhuǎn)向油缸通過鉸接架控制轉(zhuǎn)向，轉(zhuǎn)向液壓缸有兩個，轉(zhuǎn)向時，液壓缸會產(chǎn)生兩個方向相反的力，從而實現(xiàn)轉(zhuǎn)向。工作時，馬達(dá)旋轉(zhuǎn)通過軸傳遞到偏心塊上，偏心塊旋轉(zhuǎn)會產(chǎn)生兩種不同的偏心力的疊加方式，從而得到兩種不同的偏心距，從而實現(xiàn)了振動輪的振動，整車行駛時就實現(xiàn)了對路面的壓實。振動主要依靠偏心輪的旋轉(zhuǎn)來實現(xiàn)，偏心輪上兩個固定偏心塊，一個活動偏心塊。2 工作原理18T單鋼輪全液壓振動壓路機(jī)采用后輪驅(qū)動，其行駛、制動、轉(zhuǎn)向、振動都是通過液壓系統(tǒng)實現(xiàn)控制。其價格約為同噸位全液壓單鋼輪振動壓路機(jī)的1/2左右，為國外同規(guī)格全液壓產(chǎn)品的1/3左右，低價位、低配置和短期投資回報快的機(jī)械傳動單鋼輪振動壓路機(jī)正好適應(yīng)了部分用戶的需求。市場發(fā)展趨勢 目前國外全液壓振動壓路機(jī)壓實效率高、可靠性好、駕駛舒適，尤其是智能控制技術(shù)的成功運(yùn)用，使得壓路機(jī)的技術(shù)水平達(dá)到了一個新的高度。操縱舒適性全液壓單鋼輪振動壓路機(jī)的操縱十分輕巧與簡潔，在起步和停車時均比較平穩(wěn)；而機(jī)械傳動系統(tǒng)的行駛操縱順序復(fù)雜，勞動強(qiáng)度大，壓路機(jī)在起步和停車時均有較大的沖擊，行駛速度只能實現(xiàn)有級變速。壓實速度機(jī)械傳動振動壓路機(jī)的行駛速度只能實現(xiàn)有級變速，而全液壓傳動振動壓路機(jī)則可實現(xiàn) 無級變速。另外機(jī)械控制具有傳動可靠，傳動速比較大、結(jié)構(gòu)