【正文】 ，這里=；為混凝土強度等級，這里=40MPa；b=160mm（腹板厚度）。3/8截面同跨中截面。p=100=100=1002940/（1601400）=箍筋選用雙肢直徑為10mm的HRB335鋼筋，間距=200mm,則Asv=2=，故=Asv/b=160=采用全部3束預應力鋼筋的平均值，即=0。 為相應于剪力組合設計值處的截面有效高度，即自縱向受拉預應力鋼筋合力點至混凝土受壓邊緣的距離，這里縱向受拉鋼筋合力點距截面下緣的距離為所以=ha=1500100=1400；式中為預應力提高系數(shù)，=；代入上式得=====計算表明，截面尺寸滿足要求，但需配置抗剪鋼筋。m）跨中截面正截面承載力符合要求。截面抗彎承載力有=1600（）=N（2）正截面承載力計算跨中截面的預應力鋼筋布置見圖14，預應力鋼筋力的作用點到截面底邊距離為所以梁跨中截面彎矩組合設計值Md=表53 第一階段跨中截面集合特性計算表分塊名稱分塊面積Ai(mm2)Ai重心至梁頂距離yi（mm）對梁頂邊的面積距si=Aiyi（mm3）自身慣性矩Ii（mm4）yuyi（mm）Lx=Ai（yuyi）（mm4）截面慣性矩I=IiIx（mm4）混凝土全截面預留管道面積14000凈截面面積表54 各控制截面不同階段的截面結合特性匯總表受力階段計算截面A*103yuybepI*109W(mm3)Wu*108Wb*108Wp*108階段I：孔道壓漿前1/23/81/41/80階段II：管道結硬后至濕接縫結硬前1/23/81/41/80階段III：濕接縫結硬后1/23/810551/41/80 持久狀況截面承載能力極限狀態(tài)計算 正截面承載力計算一般取彎矩最大的跨中截面進行正截面承載力計算。截面幾何特性的計算可以列表進行，以第一階段跨中截面為例列表于表53中。主梁吊裝就位后現(xiàn)澆20mm濕接縫，但濕接縫還沒有參與截面受力，T梁翼板寬度仍為1580mm。（1） 主梁預制并張拉預應力鋼筋主梁混凝土大道設計強度的90%后，進行預應力的張拉，此時管道尚未壓漿，T梁翼板寬度為1580mm。）Ciai=a+ci (mm)跨中截面xi=0N11799 6263 為負值，鋼束尚未彎起0 0 100 N273244176N31090420883L/8截面 3595mmN11799 6263 為負值，鋼束尚未彎起0 0 100N273244176100N3109042088100 L/4截面7190mmN11799 6263 324424N273244176為負值，鋼束尚未彎起00100 N31090420880 0 100 L/8截面 10785mmN11799 6263 ＞8 821921N273244176 200300N3109042088為負值，鋼束尚未彎起00100支點截面 14380mmN11799 6263 ＞8 13261426 N273244176＞8 697797N3109042088＞8 341441 主梁截面幾何特性計算后張拉法預應力混凝土梁主梁截面幾何特性應根據(jù)不同的受力階段分別計算。當0時，i點位于圓弧彎起段，及按下式計算，即當＞時，i點位于靠近錨固端的直線段上，此時，按下式計算，即=tan各截面鋼束位置及其傾角計算值見52表。=1049cos=1039mm彎起點至跨中截面的水平距離同理可以計算NN2的控制點位置，將各鋼束的控制參數(shù)匯總與表51。cot=2135mm彎起點至導線點的水平距離=R圖15 曲線預應力鋼筋計算圖（尺寸單位：mm）導線點距錨固點的水平距離=c圖14：端部及跨中預應力鋼筋布置圖（尺寸單位：mm）a）預制梁端部 b）鋼束在端部的錨固位置 c）跨中截面鋼束位置（3）其他截面鋼束位置及傾角計算①鋼束彎起形狀，彎起角及其彎曲半徑采用直線段中接圓弧曲線段的方式彎曲；為使預應力鋼筋的預加力垂直作用于錨墊板，NNN3彎起角均??；各鋼束的彎曲半徑為： , , 。（2）錨固面鋼束布置為使施工方便，全部3束預應力鋼筋均錨于梁端（圖14）。采用后張法兩端同時張拉，預應力孔道采用70塑料波紋管；同理，對于其他截面也采取同樣的方法計算。m) 0 M1/2(KNm) 0 M1/4(KNm) M1/2(KNm) M1/4(KNm) M1/2(KNm) M1/4(KNm) M1/2(KNm) M1/4(KNm) M1/2(KNm) M1/4(KNm) M1/2(KNm) M1/4(KNm) M1/2(KNm) M1/4(KNm) 0 M1/2(KNm) 0 M1/4(KNm) M1/2(KNm) M1/4(KNm) M1/2(KNm) M1/4(KNm) M1/2(KNm) M1/4(KNm) M1/2(KNm) M1/4(KNm) M1/2(KNm) M1/4(KNm) M1/2(KNm) M1/4(KNm)0 V0(KN)0 V1/8(KN)0 V1/4(KN)0 V3/8(KN)0 V1/2(KN)00 短期作用效應組合 汽車荷載作用效應的頻遇值系數(shù)，人群荷載的頻遇值，由公式：，計算結果如表42所示。m)0 M3/8(KNm) V0(KN) V1/8(KN) V1/4(KN) V3/8(KN) V1/2(KN)0 7M1/8(KNm) M3/8(KNm) V0(KN) V1/8(KN) V1/4(KN) V3/8(KN) V1/2(KN)0 6M1/8(KNm) M3/8(KNm) V0(KN) V1/8(KN) V1/4(KN) V3/8(KN) V1/2(KN)0 5M1/8(KNm) M3/8(KNm) V0(KN) V1/8(KN) V1/4(KN) V3/8(KN) V1/2(KN)0 4M1/8(KNm) M3/8(KNm) V0(KN) V1/8(KN) V1/4(KN) V3/8(KN) V1/2(KN)0 3M1/8(KNm) M3/8(KNm) V0(KN) V1/8(KN) V1/4(KN) V3/8(KN) V1/2(KN)0 2M1/8(KNm) M3/8(KN 所以： 則： 即： .2）、按《通用規(guī)范》（JTJD602004）規(guī)定，公路I級車道荷載的均布荷載標準值，畫出各控制截面的內(nèi)力影響線如表35所示： 表35 各控制截面的內(nèi)力影響線圖和面積內(nèi)力類型影響線面積（m2）影響線圖線 3）、計算各主梁在各控制截面的彎矩和剪力 四車道折減系數(shù)為： 縱向每延米人群荷載集度： 彎矩計算公式： 剪力計算公式： 計算結果如表36和表37所示：表36 各主梁在各控制截面的車輛荷載彎矩和剪力控制截面梁號12345671/2截面M1/2V1/23/8截面M3/8V3/81/4截面