【正文】 較大的波動，對提升結(jié)構(gòu)的安全產(chǎn)生較大的不利影響。位置同步控制策略見附圖9。 位置同步和載荷分配相結(jié)合的控制方案根據(jù)本工程的實際情況，在同步提升過程中，需要實現(xiàn)的理想控制目標是：l 位置同步：28個提升吊點，各點之間實現(xiàn)位置同步控制，同步誤差小于10mm；l 載荷恰當分配：在同一核心筒上的吊點在提升過程中，各點的實際載荷分配與理論計算載荷基本一致。 控制目標l 控制18臺液壓泵站同時動作；l 控制64臺提升油缸同時伸缸、縮缸、上下錨具松緊等動作。五．提升控制方案 依據(jù)上述整體提升工況分析及提升工況計算分析，確定本工程計算機同步提升控制方案。繼續(xù)提升油缸內(nèi)的壓力油將從溢流閥中溢出、卸荷，載荷不能繼續(xù)增加，提升點節(jié)點及結(jié)構(gòu)仍處于安全狀態(tài)。從荷載位移相對剛度曲線可以看出，當各個提升點在同一水平面上時，各點均以A點為基準點，相對于A點的最大允許位移分別為：；；；；；。在提升的過程中，如果在其余點都正常的情況下，其中一個油缸完全卸載或者部分失效時，則注意調(diào)節(jié)此油缸周圍幾個提升點的反力情況，從表3可以看出，某一油缸失效時，影響較大的幾個點的分布情況。9．鋼屋架整體提升計算結(jié)論：通過以上理論計算結(jié)果分析，在正常的提升情況下，將各個提升點調(diào)平后，各點的支座反力均在油缸的承載能力允許范圍內(nèi)，由于節(jié)點設(shè)計按與油缸承載能力等強，因此，節(jié)點的強度滿足要求。主要列出了屋架在下列工況下桿件應(yīng)力：（1）自重下的應(yīng)力；（2）A1點上提8mm時桿件應(yīng)力；（3）；（4）；（5）；（6）E1向上提升5mm時桿件應(yīng)力；（7）F1向上提升5mm時桿件應(yīng)力；（8）G1向上提升7mm時桿件應(yīng)力。8．鋼屋架提升過程桁架應(yīng)力計算屋架整體提升過程中，需要測量屋架桿件應(yīng)力。從采用鋼絞線與采用固定支座的結(jié)果看來，各支座反力對支座位移的敏感程度不同，采用固定支座時，支座反力隨支座位移變化較大，采用鋼絞線支座則變化相對較小。（未考慮調(diào)平各點豎向位移）。7．采用鋼絞線模擬支座時各提升吊點相對A點允許最大位移各個提升點采用鋼絞線來模擬支座時，結(jié)構(gòu)剛提升時，各點的豎向位移不在同一水平面上，各點提升時的位移值見表3。以發(fā)生位移的支座點的位移為橫坐標軸，以該位移下相應(yīng)支座點的支座反力為縱坐標軸，做位移－荷載曲線，即為兩支座之間的相對剛度曲線。根據(jù)兩提升點之間的相對剛度曲線可以確定在發(fā)生位移的提升點所產(chǎn)生的相對位移下，另外一提升點的反力。表5 某一油缸退出工作時其余支座力與正常工作時反力比較正常提升反力A1點退出工作B1點退出工作C1點退出工作D1點退出工作E1點退出工作F1點退出工作G1點退出工作與正常反力比較（％）（％）（％）（％）（％）（％）（％）A15678 B13534 C12175 D16197 G12083 G22032 F11247 F21259 E12281 E22280 B33598 A35702 C32115 D36115 D46187 C42171 A45695 B43535 E32278 E42274 F31249 F41257 G32083 G42023 C62154 D66220 B63570 A65578 從以上數(shù)據(jù)可以看出，當某一支座卸載時，在卸載點附近分布的支座反力影響較大，遠離卸載點的支座反力影響較小。分別令支座ABCDEFG1點油缸退出工作，不考慮系統(tǒng)壓力設(shè)定及油缸溢流保護時，其余點支座反力分配見下表：表4 某一油缸退出工作時其余支座力分配正常提升反力A1點退出工作B1點退出工作C1點退出工作D1點退出工作E1點退出工作F1點退出工作G1點退出工作卸載位移（mm）－－－－－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計算在各支座發(fā)生卸載情況下支座反力與正常提升情況（各提升點同一水平面）支座反力變化百分比，見表5。5．某一提升吊點油缸退出工作時力的分配在提升過程中，如果有油缸卸載特殊情況發(fā)生，則支座反力將重新分配。水平位移恢復(fù)力不大于10t 。針對已發(fā)生水平位移的Y形柱，計算水平向校正5mm所需的回復(fù)力。分析時模型采用G點三向固定支座，AF點單向固定支座形式。對Y形柱水平位移進行校正所需的水平力稱為“回復(fù)力”。但在提升過程中，36個Y形柱會發(fā)生水平及豎向的位移，這將對其整體下降歸位施工產(chǎn)生重大影響。在所有分析中，除分析各吊點相對A點允許最大位移分析時采用鋼絞線模擬支座外，其余均采用第二種支座形式，即G點三向支座，AF點單向支座。逐漸調(diào)節(jié)各點與A點的位移差，當各點與A點均在同一水平面上時，由于實際提升時支座不能提供水平反力，因此實際提升節(jié)點的反力值接近第二種支座形式下的支座反力，即G點三向支座，AF點單向支座。表3 不同支座形式的模型的支座反力（KN）及位移（mm）提升點各點三向固定支座G點三向AF單向鋼絞線模擬鋼絞線模擬下的豎向位移A543756784781－B335635342801－C238321753033－D632261976824－E225922802256－F131712591478－G196320802074－當對結(jié)構(gòu)整體進行提升使結(jié)構(gòu)脫離地面，而未對鋼絞線進行豎向位移調(diào)節(jié)時，支座反力最接近第三種工況，即采用鋼絞線模擬支座工況，此時各節(jié)點之間有相對的豎向的位移。（實際載荷情況）。本次分析采用了三種邊界條件來模擬實際提升時的支座情況，分別為：（1）各提升點采用三向固定支座（即限制提升點x、y、z向的平移，不限制轉(zhuǎn)角）；（2）G點采用三向固定支座，AF點采用單向（限制z向位移）支座；（3）各提升點采用模擬鋼絞線形式。提升塔架設(shè)計圖見附件4：提升塔架布置圖3．不同支座條件下模型的支座反力計算，共分析三種模型。提升吊耳設(shè)計圖見附件3：同濟大學(xué)建筑設(shè)計研究院提升吊點設(shè)計圖。（二）計算分析內(nèi)容1．提升吊點設(shè)計計算；2．提升鋼塔架驗算；3．采用不同支座條件下模型的支座反力計算分析；4．整體提升時Y形支撐柱位移及恢復(fù)力計算分析；5．某一提升吊點油缸退出工作時力的分配計算分析；6．各提升吊點之間的相對剛度統(tǒng)計計算分析；7．采用鋼絞線模擬支座時各提升吊點相對A點允許最大位移計算分析；8．鋼屋架提升過程桁架應(yīng)力計算；（三）計算分析結(jié)論1．本工程提升吊點吊耳板共計采用40個，其中2350t吊耳12個；200t+350t吊耳8個，2200t吊耳4個；1350t吊耳12個；1200t吊耳4個。（六） 主要計算分析結(jié)果摘錄1． 提升點平面布置圖（見附圖11）2． 提升點立面布置圖（見附圖12～14）3． 理想水平條件下提升點反力表（表1）4． 施工階段結(jié)構(gòu)整體分析總信息一覽表（表2）66 / 66表1 提升點反力表核芯筒編號鋼桁架編號提升點編號提升點反力（單位：kN）提升平臺結(jié)構(gòu)安全系數(shù)核芯筒1HJ－1HJ－2A5601B3635C2777D6798核芯筒3HJ－1HJ－2A5601B3573C2843D6842核芯筒4HJ－1HJ－2A5588B3622C2810D6833核芯筒6HJ－1HJ－2A5609B3591C2790D6792核芯筒2TG3軸上HJ－3E2801F1433G2302TG4軸上HJ－3E2815F1401G2418核芯筒5TG3軸上HJ－3E2808F1401G2419TG4軸上HJ－3E2802F1432G2299注：此表是經(jīng)詳細計算后得出，與初步驗算時不盡一致。8. 工況工況6（兩個溫度作用較為不利的工況）由于季節(jié)溫差較大，產(chǎn)生的溫度應(yīng)力也較大，根據(jù)計算分析結(jié)果，除采取以下措施：即三層混凝土樓板連成整體，二層及二層以下的后澆帶待圍護結(jié)構(gòu)形成室內(nèi)環(huán)境后封閉以外，尚應(yīng)采取有效的減小季節(jié)溫差及溫度應(yīng)力的措施。選用提升設(shè)備時，應(yīng)考慮上述因素，留有充分的安全儲備。5. 提升過程中提升平臺結(jié)構(gòu)構(gòu)件的承載力及變形滿足規(guī)范要求。3. 施工階段，在地震作用下，六個核芯筒的承載力及整體位移值均滿足規(guī)范要求。（五）計算分析結(jié)論：1. 施工階段，在豎向荷載作用下，六個核芯筒的承載力、壓縮變形均滿足規(guī)范要求。未計入施工階段活荷載。詳見提升平臺結(jié)構(gòu)施工圖。3. 提升平臺采用鋼筋混凝土梁板結(jié)構(gòu)。同時，在原設(shè)計核芯筒頂面標高以上（）增設(shè)的