【正文】 ） 主梁彎矩圖(kN等跨連續(xù)梁，跨度為:3跨距為：(等跨)根據(jù)《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ1622008）：當(dāng)計算直接支撐次梁的主梁時，施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值（Q1k）㎡；故主梁驗算時的荷載需重新統(tǒng)計。根據(jù)實際工況，梁下增加立桿根數(shù)為2，故可將主梁的驗算力學(xué)模型簡化為2+21=3跨梁計算。m)Mmax=W=bh2/6=1000122/6=24000mm3I=bh3/12=1000123/12=144000mm4強度驗算：由可變荷載控制的組合：q1=[G1k+(G2k+G3k)h]b+=(+(24+)1200/1000)1+1=由永久荷載控制的組合：q2=[G1k+(G2k+G3k)h]b+=(+(24+)1200/1000)1+1=取最不利組合得：q=max[q1,q2]=max(,)=（圖3） 面板簡圖：由可變荷載控制的組合：q3=[G1k+(G2k+G3k)h]b=(+(24+)1200/1000)1=p1===（圖4） 面板簡圖由永久荷載控制的組合：q4=[G1k+(G2k+G3k)h]b=(+(24+)1200/1000)1=p2===（圖5） 面板簡圖（圖6） 面板彎矩圖取最不利組合得：Mmax=mσ=Mmax/W=106/(1000)=≤[f]=205N/mm2滿足要求抗剪驗算（圖17） 主梁剪力圖(kN)Vmax= τmax=QmaxS/(Ib)=1000103/(10410)=≤[τ]=120N/mm2滿足要求撓度驗算（圖18） 主梁變形圖(mm)νmax=≤[ν]=11000/(1+1)/400=滿足要求支座反力計算因兩端支座為扣件，非兩端支座為可調(diào)托座，故應(yīng)分別計算出兩端的最大支座反力和非兩端支座的最大支座反力。：q1={[G1k+(G2k+G3k)h]a+}=((+(24+)780/1000)400/((41)1000)+400/((41)1000))=：q2={[G1k+(G2k+G3k)h]a+}=((+(24+)780/1000)400/((41)1000)+400/((41)1000))=取最不利組合得：q=max[q1,q2]= max(,)=此時次梁的荷載簡圖如下（圖16） 次梁承載能力極限狀態(tài)受力簡圖用于正常使用極限狀態(tài)的荷載為：qk=[ G1k+(G2k+G3k)h]a=(+(24+)780/1000)400/((41)1000)=此時次梁的荷載簡圖如下（圖17） 次梁正常使用極限狀態(tài)受力簡圖根據(jù)力學(xué)求解計算可得：承載能力極限狀態(tài)下在支座反力：R=正常使用極限狀態(tài)下在支座反力：Rk=還需考慮主梁自重，則自重標(biāo)準(zhǔn)值為gk= 自重設(shè)計值為：g==則主梁承載能力極限狀態(tài)的受力簡圖如下：（圖18） 主梁正常使用極限狀態(tài)受力簡圖則主梁正常使用極限狀態(tài)的受力簡圖如下：（圖19） 主梁正常使用極限狀態(tài)受力簡圖抗彎驗算（圖16） 主梁彎矩圖(kN等跨連續(xù)梁，跨度為:2跨距為：(等跨)根據(jù)《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ1622008）：當(dāng)計算直接支撐次梁的主梁時，施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值（Q1k）㎡；故主梁驗算時的荷載需重新統(tǒng)計。根據(jù)實際工況，梁下增加立桿根數(shù)為1，故可將主梁的驗算力學(xué)模型簡化為1+21=2跨梁計算。m)Mmax=W=bh2/6=1000122/6=24000mm3I=bh3/12=1000123/12=144000mm4強度驗算：由可變荷載控制的組合：q1=[G1k+(G2k+G3k)h]b+=(+(24+)780/1000)1+1=由永久荷載控制的組合：q2=[G1k+(G2k+G3k)h]b+=(+(24+)780/1000)1+1=取最不利組合得：q=max[q1,q2]=max(,)=（圖3） 面板簡圖：由可變荷載控制的組合：q3=[G1k+(G2k+G3k)h]b=(+(24+)780/1000)1=p1===（圖4） 面板簡圖由永久荷載控制的組合：q4=[G1k+(G2k+G3k)h]b=(+(24+)780/1000)1=p2===（圖5） 面板簡圖（圖6） 面板彎矩圖取最不利組合得：Mmax=mσ=Mmax/W= 106/(1000)=≤[f]= 205N/mm2滿足要求抗剪驗算（圖22） 主梁剪力圖(kN)Vmax= τmax=QmaxS/(Ib0)=1000103/(10410)= N/mm2≤[τ]=120 N/mm2滿足要求撓度驗算（圖23） 主梁變形圖(mm)νmax= mm≤[ν]=103/400=3mm滿足要求支座反力計算立柱穩(wěn)定驗算要用到承載能力極限狀態(tài)下的支座反力，故：Rzmax=六、立柱驗算長細(xì)比驗算驗算立桿長細(xì)比時取k=1, μμ2按JGJ1302011附錄C取用l01= kμ1(h+2a)=1(+2300/1000)=l02=kμ2h =1=取兩值中的大值l0=max(l01, l02)=max(,)=λ=l0/i=1000/(10)=194≤[λ]=210滿足要求立柱穩(wěn)定性驗算(頂部立桿段)λ1=l01/i=1000/(10)=194=N1=[(G1k+(G2k+G3k)h0)+(Q1k+Q2k)]lalb=((+(24+)150/1000)+(1+2))=f=N1/(φA)=1000/((100))=≤[σ]=205N/mm2滿足要求立柱穩(wěn)定性驗算(非頂部立桿段)λ2=l02/i=1000/(10)==N3=[(G1k+(G2k+G3k)h0)+(Q1k+Q2k)]lalb+Hgk =((+(24+)150/1000)+(1+2))+=f=N3/(φA)=1000/((100))=≤[σ]=205N/mm2滿足要求七、可調(diào)托座驗算按上節(jié)計算可知，可調(diào)托座受力N=Rzmax= kNN= kN≤[N]=150kN 滿足要求標(biāo)準(zhǔn)層梁構(gòu)件截面尺寸見下表：150*400200*400250*400300*400400*580500*580600*730　200*420250*600300*600400*780500*600600*780　200*500　300*670　500*730　　200*550　　　500*1200　　200*580　　　　　　200*600　　　　　　200*650　　　　　根據(jù)梁寬將梁模板支撐分為兩類設(shè)計，500寬以下為一類，500及以上為第二類分別取400*780,500*1200的梁作為驗算對象。：q1={[G1k+(G2k+G3k)h]a+}=((+(24+)150/1000)200/1000+200/1000)=：q2={[G1k+(G2k+G3k)h]a+}=((+(24+)150/1000)200/1000+200/1000)=取最不利組合得：q=max[q1,q2]=max(,)=此時次梁的荷載簡圖如下（圖17） 次梁承載能力極限狀態(tài)受力簡圖用于正常使用極限狀態(tài)的荷載為：qk=[G1k+(G2k+G3k)h]a=(+(24+)150/1000)200/1000=此時次梁的荷載簡圖如下（圖18） 次梁正常使用極限狀態(tài)受力簡圖根據(jù)力學(xué)求解計算可得：Rmax=Rkmax=還需考慮主梁自重，則自重標(biāo)準(zhǔn)值為gk=自重設(shè)計值為：g==則主梁承載能力極限狀態(tài)的受力簡圖如下：（圖19） 主梁正常使用極限狀態(tài)受力簡圖則主梁正常使用極限狀態(tài)的受力簡圖如下：（圖20） 主梁正常使用極限狀態(tài)受力簡圖抗彎驗算（圖21） 主梁彎矩圖(kN根據(jù)《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ1622008）：當(dāng)計算直接支撐次梁的主梁時，施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值（Q1k）㎡；故主梁驗算時的荷載需重新統(tǒng)計。另外還需考慮主梁的兩端懸挑情況。m)Mmax= W=bh2/6=1000122/6=24000mm3, I=bh3/12=1000123/12=144000mm4強度驗算：由可變荷載控制的組合：q1=[G1k+(G2k+G3k)h]b+=(+(24+)150/1000)1+1=由永久荷載控制的組合：q2=[G1k+(G2k+G3k)h]b+=(+(24+)150/1000)1+1=取最不利組合得：q=max[q1,q2]= max(,)=（圖4） 可變荷載控制的受力簡圖1：由可變荷載控制的組合：q3=[G1k+(G2k+G3k)h]b=(+(24+)150/1000)1=p1===（圖5） 可變荷載控制的受力簡圖2由永久荷載控制的組合：q4=[G1k+(G2k+G3k)h]b=(+(24+)150/1000)1=p2===取最不利組合得：（圖6） 永久荷載控制的受力簡圖（圖7） 面板彎矩圖Mmax= 鋼管掃地桿、水平拉桿應(yīng)采用對接，剪刀撐應(yīng)采用搭接，搭接長度不得小于500mm，用兩個旋轉(zhuǎn)扣件分別在離桿端不小于100mm處進(jìn)行固定。5. 鋼管立柱的掃地桿、水平拉桿、剪刀撐應(yīng)采用Φ48mm3ｍｍ鋼管，用扣件與鋼管立柱扣牢。剪刀撐桿件的底端應(yīng)與地面頂緊，夾角宜為45~60度。無處可頂時，應(yīng)于水平拉桿端部和中部沿豎向設(shè)置連續(xù)式剪刀撐。當(dāng)層高在8～20m時，在最頂步距兩水平拉桿中間應(yīng)加設(shè)一道水平拉桿；當(dāng)層高大于20m時，在最頂兩步距水平拉桿中間應(yīng)分別增加一道水平拉桿。可調(diào)支托底部的立柱頂端應(yīng)沿縱橫向設(shè)置一道水平拉桿。鋼管立柱底部應(yīng)設(shè)墊木和底座，頂部應(yīng)設(shè)可調(diào)支托，U型支托與楞梁兩側(cè)間如有間隙，必須楔緊，其螺桿伸出鋼管頂部不得大于200mm，螺桿外徑與立柱鋼管內(nèi)徑的間隙不得大于3mm，安裝時應(yīng)保證上下同心。1. 梁和板的立柱，縱橫向間距應(yīng)相等或成倍數(shù)。不得有積水、雜物，并將施工縫表面浮漿剔除，用水沖凈。4）設(shè)置模板定位基準(zhǔn) 墻體模板根據(jù)構(gòu)件斷面尺寸切割一定長度的鋼筋焊成定位梯子支撐筋，焊在墻體兩根豎筋上，起到支撐作用，間距1200mm；柱模板，在基礎(chǔ)和柱模上口用鋼筋焊成井字形套箍撐位模板并固定豎向鋼筋。3）找平工作模板承墊底部應(yīng)預(yù)先找平，以保證模板位置正確，防止模板底部漏漿。根據(jù)軸線位置彈出用墨線彈出模板的內(nèi)線、邊線以及外側(cè)控制線，施工前三線必須到位，以便于模板的安裝和校正。31）中心線和位置線的放線當(dāng)?shù)装寤蝽敯寤炷翝仓戤叢⒕哂幸欢◤姸?≥)， 即用手按不松軟、無痕跡，方可上人進(jìn)行軸線投測。500*580、500*600、500*7500*1200600*7600*780600031501100 12001000210021200板100 120 15035003150/1200/15021200 支撐架主要參數(shù)測量定位放線安裝豎向模板安裝支撐體系校正模板垂直度并復(fù)核模板標(biāo)高穿插安裝對拉螺桿檢查驗收綁扎豎向鋼筋測量定位放線搭設(shè)滿堂支模架安裝梁底模和其中一側(cè)模板安裝梁另一側(cè)模板安裝樓板模板綁扎梁鋼筋復(fù)核模板技術(shù)參數(shù)檢查驗收模板質(zhì)量進(jìn)入下道工序進(jìn)入下道工序 豎向結(jié)構(gòu)模板安裝流程圖模板組裝要嚴(yán)格按照模板配板圖尺寸進(jìn)行組拼，并進(jìn)行編號，非標(biāo)準(zhǔn)層模板采用同部位的標(biāo)準(zhǔn)層模板，不足之處適當(dāng)加以補充；模板在現(xiàn)場拼裝時，要控制好相鄰板面之間拼縫，拼裝要求詳見下表。水平剪刀撐每四步且不大于4m設(shè)置一道，寬度四至六米。支撐架搭設(shè)要分階段檢查和逐級檢查驗收（班組、項目、公司）。支模體系立桿間距水平桿步距同樓板，混凝土澆筑三天后可拆除中部橫向水平桿。后澆帶內(nèi)免拆模板采用鋼筋骨架鋼絲網(wǎng)片圍封。4）頂板及梁模板：采用15mm 厚木膠合板和50100木方現(xiàn)場拼制，Φ48鋼管頂撐現(xiàn)場拼制，支撐采用扣件式鋼管頂撐腳手架，由立桿、橫桿、縱橫向剪刀撐、掃地桿、縱橫向水平桿、50*100木方墊塊支座、支托組成。外墻采用止水片（40403）的對拉螺栓。 主要工程材料（1）設(shè)計要求在模板滿足強度、剛度和穩(wěn)定性要求的前提下，盡可能提高表面光潔度，陰陽角模板統(tǒng)一整齊。（4）設(shè)置模板定位基準(zhǔn)：采用鋼筋定位，即根據(jù)構(gòu)件斷面尺寸加工定位卡環(huán)綁扎在柱根部，以保證鋼筋與模板位置的準(zhǔn)確。（3）墻柱部位交接處剔鑿：為了能使墻柱混凝土與下樓層的混凝土很好的接合，在其交界處剔鑿。模板放線時，應(yīng)先清理好現(xiàn)場，然后根據(jù)施工圖用墨線彈出模板的內(nèi)邊線和中心線，墻模板要彈出模板的內(nèi)、外邊線，以便于模板安裝與校正。（3）組織對施工班組的技術(shù)交底。第四章 施工準(zhǔn)備與資源配置計劃 施工準(zhǔn)備 技術(shù)準(zhǔn)備（1）組織工程技術(shù)人員熟悉圖紙，對照規(guī)范，熟悉、掌握本工程《施工組織設(shè)計》及模板施工方案。 質(zhì)量目標(biāo)一次性驗收合格。武漢東湖中央文化區(qū)