年產(chǎn)15萬噸味精發(fā)酵車間設(shè)計說明-文庫吧資料
2025-04-24 12:13本頁面
【正文】 mm之間，現(xiàn)取30mm向下單管。；則Q=106=105（ml/min）代入上式：iv 求電機功率P電：采用三角帶傳動η1=；滾動軸承η2=，滑動軸承η3=；端面密封增加功率為1%；代入公式數(shù)值得：Ⅳ 進風管：該管距罐底25~60mm之間，現(xiàn)取30mm向下單管。i 計算Rem[8]式中 D——攪拌器直徑，D= N——攪拌器轉(zhuǎn)速， ρ——醪液密度，ρ=1050 kg/m3 μ——醪液粘度， μ=103N⑤設(shè)備材料的選擇 采用A3鋼制作⑥壁厚計算 Ⅰ 夾套內(nèi)罐的壁厚式中 D——設(shè)備的公稱直徑，140cm m——外壓容器的穩(wěn)定系數(shù)，與設(shè)備的起始橢圓度有關(guān)，在我國，m=3 P——設(shè)計壓力，與水壓有關(guān)，P= E——金屬材料的彈性模量[9]，對A3鋼E=2105MPa C——壁厚附加量，C=C1+C2+C3=++0= L——筒體長度，L=110cm將數(shù)值代入公式：取9mmⅡ 封頭的厚度δ封：查《發(fā)酵工廠工藝設(shè)計概論》P317表16 碳鋼橢圓封頭最大需用內(nèi)部壓力i 對于上封頭，取δ封=6mmii 對于下封頭，取δ封=8mmⅢ 冷卻外套壁厚：查《發(fā)酵工廠工藝設(shè)計概論》P314表13 碳鋼與普低鋼制內(nèi)壓圓筒壁厚，確定δ套=5mmⅣ 外套封頭壁厚：查《發(fā)酵工廠工藝設(shè)計概論》P316表15 橢圓形封頭（JBH54—73），確定δ套封=6mm⑦設(shè)備結(jié)構(gòu)的工藝設(shè)計Ⅰ 擋板：根據(jù)全擋板條件，式中 B——擋板寬度B＝（）D=1400=140mm D——罐徑 D＝1400mm Z——擋板數(shù)：取Z＝6塊Ⅱ 攪拌器：采用六彎葉渦輪攪拌器直徑：Di＝~現(xiàn)?。喝~片寬度：弧長：盤徑：葉弦長：攪拌器間距：底距：攪拌器轉(zhuǎn)速N2，根據(jù)50L罐，470r/min，使用P0/V為基準放大[6]，50L 罐N1＝470r/min，攪拌器直徑Di=112mm兩擋攪拌?！妫?平均溫差：發(fā)酵溫度32℃；水初溫20~23℃，取23℃；水終溫27℃，則平均溫差：Ⅳ 需冷卻面積F： Ⅴ 核算夾套冷卻面積：按靜止液深確定夾套高度： 靜止液體浸沒筒體高度 ： 液深 ： 夾套可能實現(xiàn)的冷卻面積為封頭表標面積S封與圓筒被液體浸沒的筒體為表面積S筒之和：夾套高度應(yīng)不高于動態(tài)時的液面高度，因高于液面的傳熱面積，并沒有起多少冷卻作用。④冷卻面積的計算 采用夾套冷卻Ⅰ 發(fā)酵產(chǎn)生的總熱量：Ⅱ 夾套傳熱系數(shù)：現(xiàn)取K=220kJ/（m2封=（m3）封頭表面積： S封=圓筒容量 ： 不計上封頭容積 ： 校核種子罐總?cè)莘eV39。封 罐體總高H39。H：D=2：1，則種子罐總?cè)莘e量V39。種子罐培養(yǎng)8h，輔助操作時間8~10h，生產(chǎn)周期16~18h，因此，二級種子罐6個已足夠，其中一個備用。 （1）二級種子罐容積和數(shù)量的確定 ①二級種子罐容積的確定：接種量為2%計算，則種子罐容積V種2為：式中 V總——發(fā)酵罐總?cè)莘e（m3）② 二級種子罐個數(shù)的確定：種子罐與發(fā)酵罐對應(yīng)上料。排料時間復核：物料流量Q=，流速v=1m/s；管道截面積：，在相同的流速下，流過物料因管徑較原來計算結(jié)果大，則相應(yīng)流速比為排料時間：（11）支座選擇選用裙式支座 種子罐 發(fā)酵所需的種子從試管斜面出發(fā)，經(jīng)活化培養(yǎng)，搖瓶培養(yǎng)，擴大至一級乃至二級種子罐培養(yǎng)，最終向發(fā)酵罐提供足夠數(shù)量的健壯的生產(chǎn)種子。利用氣態(tài)方程式計算工作狀態(tài)下的風量Qf[8]取風速v=25m/s，則風管截面積Ff為則氣管直徑d氣為：因通風管也是排料管，故取兩者的大值。~，為常溫下20℃，、30℃ 狀態(tài)。管徑：取無縫管φ1334mm，〉118mm，認為合適。②接管直徑的確定：按排料管計算：該罐實裝醪量155m3，設(shè)4h之內(nèi)排空，則物料體積流量發(fā)酵醪流速取v=1m/s。（9）發(fā)酵罐壁厚的計算①計算法確定發(fā)酵罐的壁厚S （cm）式中 P——設(shè)計壓力，現(xiàn)取P= D——發(fā)酵罐內(nèi)經(jīng)，D=500cm 〔σ〕——A3鋼的應(yīng)用應(yīng)力，〔σ〕=127MPa φ——焊接縫隙， φ= C——壁厚附加量（cm）式中 C1——鋼板負偏差，現(xiàn)取C1= C2——為腐蝕余量，現(xiàn)取C2=2mm C3——加工減薄量，現(xiàn)取C3=0選用14mm厚A3鋼板制作。Ⅵ.校核布置后冷卻管的實際傳熱面積：而前有F=，可滿足要求?，F(xiàn)取豎蛇管圈端部U型彎管曲徑為300mm，則兩直管距離為600mm，兩端彎管總長度為：Ⅲ 冷卻管總長度L計算：由前知冷卻管總面積現(xiàn)取無縫鋼管φ894mm，每米長冷卻面積為則:冷卻管占有體積：Ⅳ 每組管長L0和管組高度：另需連接管8m：可排豎式直蛇管的高度，設(shè)為靜液面高度，下部可伸入封頭250mm。K） t2——冷卻水終溫，t2=27℃ t1——冷卻水初溫，t1=20℃ 將各值代入上式102m3/s，取冷卻水在豎直蛇管中的流速為1m/s，根據(jù)流體力學方程式，冷卻管總截面積S總為：式中 W——冷卻水體積流量，W=102m3/s V——冷卻水流速，v=1m/s代入上式：進水總管直徑 ：Ⅱ 冷卻管組數(shù)和管徑：設(shè)冷卻管總表面積為S總，管徑d0，組數(shù)為n，則：取n=8，求管徑。 ②擋板：本罐因有扶梯和豎式冷卻蛇管，故不設(shè)擋板 ③密封方式：本罐采用雙面機械密封方式，處理軸與罐的動靜問題。s/m2 將數(shù)代入上式：視為湍流，則攪拌功率準數(shù)Np=②計算不通氣時的攪拌軸功率P0：式中 Np—— N——攪拌轉(zhuǎn)速，N=80r/min= D——攪拌器直徑，D= ρ——醪液密度，ρ=1050kg/m3 代入上式：兩擋攪拌：③計算通風時的軸功率Pg 式中 P0——不通風時攪拌軸功率（kW），N——軸轉(zhuǎn)速，N=80r/min D——攪拌器直徑（cm），D3=106=106 Q——通風量（ml/min），設(shè)通風比VVm=~，取低限，如通風量變大，Pg會小，為安
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