【正文】 變量的修正： (1)給水加熱器的端差。 第一類修正 第一類修正又稱系統(tǒng)修正，主要是對影響給水加熱系統(tǒng)的變量進行修正， 以消除試驗循環(huán)與規(guī)定循環(huán)的偏差產(chǎn)生的影響。因此，在將試驗結(jié)果與保證值進行比較之前，必須對其進行修正，消除偏差產(chǎn)生的影響。用該焓值和由他算出的抽汽量帶入汽輪機能 量平衡方程，直至得出又一 ELEP 值，這一程序要反復(fù)進行下去，直至確定的膨脹線重點焓與本次計算的初試值的 誤差在合理的范圍以內(nèi)。 把計算出的排入凝汽器的蒸汽焓減去排汽損失，就得到膨脹過程線的終點焓ELEP。排汽焓受到從膨脹線上讀到的任一使用濕蒸汽的加熱器的蒸汽焓值的影響。 排入凝汽器蒸汽焓的計算 一般都通過汽輪機能量平衡的迭代方程，通過加熱器懂得熱平衡計算，求出進入每個加熱器的蒸汽流量。有效做功系數(shù)包含了抽汽、門桿漏汽、軸封漏汽等其它輔助漏汽對功率的影響，從而在功率計算中無需單獨考慮抽汽系數(shù)或漏汽系數(shù)等對功率的影響。該算法可用于汽輪機簡化熱力試驗對低壓缸效率的計算和汽輪發(fā)電機組的在線實時計算。 我們基于各缸的有效做功概念，從工程實用的角度探討低壓缸效率的改進算法，計算過程較簡單，且不需進行繁鎖的迭代來計算低壓缸排汽焓，計算精度完全能夠滿足工程要 求。同樣，由于對結(jié)果影響較小，可用一般的水表測量疏水流量。 (2)也可不用計算直接測量軸加疏水的流量，得出進汽流量。 忽略偏差。下面介紹幾種簡化方法： (1)由所測壓力和溫度直接求焓。以下是最常見的低壓加熱器系統(tǒng)的計算的通用方法： 4號低壓加熱器進汽量 _ 4 _ 3_4_ 4 _ 4()ns djs s djs sdjjqdjj q djs sD h hD hh?? ? (35) 4號低壓加熱器疏水流量 _ 4 _ 4djss djjqDD? (36) 3號 低壓加熱器進汽量 _ 3 _ 3 _ 4 _ 4 _ 3_3_ 3 _ 3( ) ( )? ? ?? ?ns djc s djj s djs s djs s djs sdjjqdjj q djs sD h h D h hD hh (37) 3號低壓加熱器疏水流量 d js s _ 3 d js s _ 4 d jjq _ 3D D D?? (38) 2號低壓加熱器進汽量 _ 2 _ 2 _ 3 _ 3 _ 2_2_ 2 _ 2( ) ( )? ? ?? ?ns djc s djj s djs s djs s djs sdjjqdjj q djs sD h h D h hD hh (39) 2號低壓加熱器疏水流量 _ 2 _ 3 _ 2djss djss djjpD D D?? (310) 1號低壓加熱器進汽量 _ 1 _ 1 _ 2 _ 2 _ 1_1_ 1 _ 1( ) ( )ns djc s djj s djs s djs s djs sdjjqdjj q djs sD h h D h hD hh? ? ?? ? (311) 1號低壓加熱器疏水流量 _ 1 _ 1 _ 2djs s djjq djs sD D D?? (312) 軸封加熱器熱平衡式 _2( ) ( ) ( )z jjq z jjq z js s n s d js s z jc s z jjsD h h D D h h? ? ? ? (313) 軸封加熱器疏水 流量 zjss zjjqDD? (314) 式中： djssD 表示低壓加熱器疏水流量 ， t/h； djsh 表示低壓加熱器疏水焓 ， kj/kg； djjqD 表示低壓加熱器進汽流量 ， t/h； djqh 表示低壓加熱器進汽焓 ， kj/kg； djcsh 表示低壓加熱器出水焓 ， kj/kg； djsh 表示低壓加熱器進水焓 ， kj/kg； zjssD 表示 軸封 加熱器疏水流量 ， t/h； zjsh 表示低壓加熱器疏水焓 ， kj/kg； zjjqD 表示低壓加熱器進汽流量 ， t/h； zjqh 表示低壓加熱器進汽焓 ， kj/kg； zjcsh 表示低壓加熱器出水焓 ， kj/kg； zjjsh 表示低壓加熱器進汽焓 ， kj/kg； nsD 表示凝水流量。由加熱器進 水焓 、出水焓、進汽焓、疏水焓、一個熱平衡方程就能求出進汽流量， 但是在額定工況，無法通過測量壓力喝溫度直接得出抽汽焓，因此第一級低壓加熱器進汽量就不能求出。但這種方法需要大量準確的原始數(shù)據(jù)，通常需按照 ASME PTC 6 試驗規(guī)程進行機組的全面性熱力試驗獲取。由于目前蒸汽的干度還難以在現(xiàn)場進行精確的測量，低壓缸排汽的焓值還無法通過常規(guī)方法得到，故低壓缸效率也不易求得。通常高、中壓缸的效率計算可以通過測量高、中壓缸進出口的壓力、溫度等熱力參數(shù)，并由水蒸氣表查出相應(yīng)的焓熵值，即可計算得出。在進行 汽缸效率計算時，要特別注意由于缸體造成的閥桿漏汽、軸封漏汽，或缸內(nèi)漏汽對效率的影響。在測出調(diào)節(jié)閥門后的蒸汽參數(shù)后，還能進一步求出汽缸的通流效率，從而更準確的反映同缸通流部分的性能。各缸的效率反 映了汽輪機的本體性能的優(yōu)劣程度，是表述汽輪機組性能的 重要指標。但是，對于僅在一個壓力和溫度條件下進汽，并 在另一個壓力下排出全部蒸汽的汽輪機，如背壓式汽輪機，汽耗率是可以衡量熱量轉(zhuǎn)換程度的指標。數(shù)學表達為 melDSR N? (33) 汽耗率只是用蒸汽的流量來表述汽輪機的性能，忽略了因參數(shù)不同而帶來的蒸汽品質(zhì)的差異，因此，汽耗率并不能 直觀 地反映蒸汽所含有的熱能在汽輪機中的有效利用程度。他定義為汽輪機的進汽量與電功率之比值。 以上公式著重從氣輪機的系統(tǒng)的角度考慮進出熱量，即沒有計入泄漏流量帶出鍋爐的熱量，也有在式中全部用給水流量或主汽流量的，那樣則將泄漏量算在鍋爐出口或進口，使系統(tǒng)吸收熱量發(fā)生變化。發(fā)電機輸出功率應(yīng)該是指發(fā)電機的凈輸出功率 。這樣 對于試驗的熱耗率、缸效率及發(fā)電機功率均有修正后的熱耗率、缸效率和發(fā)電機功率。 第 3 章 試驗結(jié)果的計算和修正 概述 以常見的 中間再熱凝汽式汽輪機為對象，對其熱力性能進行計算，得出的熱力性能指標是熱耗率和汽輪機的缸效率。 9)經(jīng)試驗不確實度評估，判定不確定度已滿足規(guī)程或協(xié)議的要求。 7)試驗次數(shù)滿足規(guī)程或協(xié)議的要求，有足夠多的正式試驗和重復(fù)性試驗滿足要求。 5)系統(tǒng)隔離已經(jīng)嚴格按照系統(tǒng)隔離清單執(zhí)行，試驗的不明泄漏量滿足規(guī)程或協(xié)議的要求。 3)實驗工況參數(shù)滿足已經(jīng)由試驗 各 有關(guān)方通過協(xié)議的方式進行確認的參數(shù)控制表的要求。 (4)判定試驗是否有效的原則 1)在試驗各有關(guān)方都參與的前提下，對試驗的有效性進行初步判定。 2)所有試驗人員必須聽從試驗負責人統(tǒng)一指揮，不得隨意改變試驗工況。 12)按照以上步驟和要求進行重復(fù)試驗，直至所有試驗工況全部完成。 10)試驗結(jié)束后，機組恢復(fù)為試驗前運行狀態(tài)，恢復(fù)補水、定排、連排及廠用汽，化學集中取樣架汽 水采樣投用。 8)由業(yè)主、試驗方、制造廠、監(jiān)督方對于試驗原始數(shù)據(jù)進行確認簽字，并各持一份。 6)待機組參數(shù)穩(wěn)定后，由試驗總指揮發(fā)令，試驗正式開始，試驗人員開始記錄數(shù)據(jù)。 4)關(guān)閉高加保護水等可能影響到機組安全的系統(tǒng)，試驗期間注意嚴格監(jiān)視。 3)關(guān)閉鍋爐定排、連排，切除常用汽，同時停止化學取樣。 2)試驗開始前 1h，對負壓變送器進行放氣排水。 17)要求運行人員在試驗前將汽輪機調(diào)門切換為所有調(diào)門全開、負荷調(diào)整至規(guī)定負荷，試驗前一次性將水量補足。 15)試驗記錄人員檢查測量和數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)、試運行系統(tǒng)超過 10min，檢查系統(tǒng)。 13)試驗前，試驗人員準備好試驗器具，準備進行不明泄露量測量（高加保護水、凝泵、凝升泵、疏水泵密封水泄漏）。 11)試驗開始前應(yīng)該穩(wěn)定 2h，正式試驗試驗時間為 2h。 9)試驗參數(shù)控制表和試驗措施已經(jīng)分發(fā)到運行人員。汽包凝汽器熱井和除氧器水位自動投入。 6)按照隔離清單進行系統(tǒng)隔離。 4)全面檢查試驗系統(tǒng)各閥門、管道泄露情況，包括鍋爐的部分閥門。 2)試驗方案及措施已經(jīng)審批。 試驗的策劃 汽輪機組的熱力性能實驗的策劃可劃分為：試驗談判和協(xié)商階段、試驗的設(shè)計階段、試驗的前期準備階段、試驗的實施階段、試驗的總結(jié)和收尾階段。 電廠性能試驗一般使用現(xiàn)場儀表進行，由于試驗精度、校驗等級決定了它所產(chǎn)生的結(jié)果具有較大的不確定度，屬一般性能試驗。 性能驗收試驗是以獲取具有最小不確定度的熱力性能指標為目的，其結(jié)果常用來與制造廠的性能保證值進行比較。根據(jù)目的的不同，試驗范圍 也有所不同。各參數(shù)測量儀表應(yīng)在試驗前得到試驗各方的認可。輔機電功率可以用上述的發(fā)電機功率測量方法進行測量，有時也利用現(xiàn)場的電能表以及秒表，用電能表讀數(shù)差除以時間間隔來計算輔機功率。電功率測量可用試驗專用電流、電壓互感器，也可利用現(xiàn)場儀用互感器，試驗各方應(yīng)在試驗前應(yīng)就互感器的精度等級以及 規(guī)定 事宜達成協(xié)議。對于自勵發(fā)電機，電功率測量應(yīng)在勵磁機端子下游。 除了孔板和噴嘴，另外還可以采用超聲波流量裝置稱重法流量測量等方法進行部分輔助流量的測量。為了避免溫度套管對流量測量產(chǎn)生擾動，可一用下游測得的壓力、溫度計算流 體焓值。常用的的測量裝置有標準孔板、標準噴嘴等。校準時裝置的布置以及雷諾數(shù)、水溫和其他流動條件應(yīng)盡可能接近試驗條件，為此 ，有條件可以采用加熱裝置對流體進行加熱，得到盡可能接近的雷諾數(shù)。在精度要求比較高的試驗中，推薦將 主流量測量裝置安裝在進入除氧器的凝結(jié)水管道上。 流量測量 (1)主流量測量 主流量是汽輪機熱力性能計算的基準，是影響整個性能試驗精度的關(guān)鍵。因此，試驗中所使用的測溫元件試驗前都應(yīng)經(jīng)權(quán)威的檢定機構(gòu)進行校準，證明是合格方可使用，必要時，試驗后應(yīng)立即進行復(fù) 校 。熱電偶和熱電阻輸出的是毫伏電壓信號和電阻信號，也可以將之做成溫度變送 器，將溫度轉(zhuǎn)換成標準的 4~20mA 電流信號。 溫度測量 汽輪機熱力性能試驗中都是用接觸式測溫元件進行測量的，常用的接觸式測溫元件種類有：熱電偶、熱電阻和水銀溫度計。 試驗所使用的壓力表計或變送器都 經(jīng)過權(quán)威的鑒定機構(gòu)進行校準，證明是合格的方可使用。 隨著測量技術(shù)的發(fā)展無論是高壓或是低壓的測量，壓力變送器的使用越來越普遍。采用該 試驗標準能避免因各種聯(lián)合循環(huán)共同存在而產(chǎn)生的一些復(fù)雜因素造成的計算困難和修正偏差。它是通過測量所有進入發(fā)電循環(huán)的熱 量和輸出的靜電量，及其他的二次輸出，計算整個發(fā)電廠的熱耗率和輸出的發(fā)電量等性能指標 。 ASME PTC6—— 1996 試驗標準，是針對聯(lián)合循環(huán)發(fā)電場和大多數(shù)燃用化石燃料的朗肯循環(huán)發(fā)電廠提出的一個新的標準。這些試驗的目的主要是獲取汽輪機組的熱 耗率、汽耗率，以及煤耗等能耗指標。我國的國家標準， 基本上是參照美國 ASME 標準族，并考慮到我國的實際情況制定的。只有在統(tǒng)一的規(guī)則下實施熱力性能試驗，才能準確的獲取汽輪機組的熱力性能數(shù)據(jù)，保證試驗結(jié)果對精度的要求，反映汽輪機組熱力性能的真實狀況。 目前我國電力行業(yè)的試驗研究機構(gòu)主要是側(cè)重于進行新技術(shù)應(yīng)用后的機組性能測試，以及經(jīng)濟性優(yōu)化試驗研究，隨著合作研究和合作開發(fā)領(lǐng)域的不斷擴大，相 信不久的將來越來越多的介入新技術(shù)的研究和合作開發(fā)，新機型的研制、開發(fā)和完善過程中去。但是，應(yīng)該看到，熱力性能試驗技術(shù)與其他學科互相交叉和滲透的趨勢越來越明顯。 汽輪機熱力性能試驗的現(xiàn)狀與發(fā)展 汽輪機組熱力性能試驗的目的是伴隨著汽輪機技術(shù)的發(fā)展不斷發(fā)展的，隨著測量技術(shù)、試驗方法、 誤差理論等科學的快速發(fā)展，汽輪機熱力性能試驗研究領(lǐng)域呈現(xiàn)出許多新的特點和趨勢。 (6)長期跟蹤汽輪機運行，獲取隨時間變化的機組熱力性能數(shù)據(jù)，總結(jié)和建立完善而全面的機組熱經(jīng)濟性檔案，為專家系統(tǒng)、壽命管理和狀態(tài)檢修建立基礎(chǔ)數(shù)據(jù)庫。 (4)獲取長期運行后的汽輪機的熱經(jīng)濟性指標，以檢驗設(shè)備的性能變化趨勢和劣化情況，作為分析和評價設(shè)備經(jīng)濟性的依據(jù)，并為此制定合理的運行指導(dǎo)。 (2)獲取更新或改造主要設(shè)備后的汽輪機熱力性能指標，以鑒定或考核這些設(shè)備是否達到設(shè)計或保證條件下的保證值。 在 汽輪機熱力性能試驗的定義明確后，再來談?wù)勗囼灥哪康呐c范圍。因此，它的試驗、測量計算、分析的方法必須遵循熱力學、流體學、誤差分析的基本原理。試驗?zāi)康暮头秶煌?，這些工況要求也不同，即使是對在線優(yōu)化試驗，也要求試驗參數(shù)變化控制在一 定 的范圍內(nèi)。汽輪