【正文】 12)發(fā)電機(jī)機(jī)械。 10)軸加進(jìn)水溫度取為試驗(yàn)排汽壓力對(duì)應(yīng)的飽和溫度（凝泵溫升、凝器過(guò)冷度均為零） 。 8)凝結(jié)水泵和給水泵的焓升取設(shè)計(jì)值。 6)系統(tǒng)內(nèi)個(gè)容器儲(chǔ)水量不變，系統(tǒng)泄露量為 0。 4)主蒸汽流量取為試驗(yàn)主蒸汽流量。 (1)計(jì)算初始條件 1)進(jìn)行第一類(lèi)修正的初始條件有如下： 2)回?zé)嵯到y(tǒng)處于設(shè)計(jì)條件下，加熱器上下端差、管道壓降取 設(shè)計(jì)值。 9 7 6 .2 5 9 2 3 3 9 7 .2 ( 1 1 .2 2 2 1 6 .9 9 4 9 7 3 .7 5 8 8 ) 3 0 9 4 .6 0 .8 2 5 59 7 6 .2 5 9 2 3 3 9 7 .2 9 7 3 .7 5 8 8 3 0 9 4 .6octoo s oHHHH? ? ? ? ? ? ?? ? ?? ? ? ? 中壓缸效率由測(cè)量數(shù)據(jù)得出?；旌虾蟮撵矢鶕?jù)熱平衡計(jì)算，而供低壓軸封的流量取設(shè)計(jì)值。四抽管道中有抽汽和除氧器兩處測(cè)得點(diǎn)因此在除氧器進(jìn)汽量已知時(shí)，通過(guò)熱平衡計(jì)算可得到 L 的焓，這就是實(shí)際的高壓缸排汽焓。圖中 A為實(shí)測(cè)值，前軸封漏汽至高壓缸排汽取設(shè)計(jì)值， M 也是實(shí)測(cè)值，根據(jù)設(shè)計(jì)值比例分配，得到 L 的流量。 圖 53 膨脹線(xiàn)終點(diǎn)計(jì)算流程圖 Hc=Hcoo 根據(jù) 6抽參數(shù)（ h,p） ,Hc,排汽 壓力在焓 熵圖上得出連接兩點(diǎn)的直線(xiàn)方程 根據(jù) 7 抽， 8抽的壓力在直線(xiàn)上得出 7抽 8抽的焓 H7,H8 2號(hào)低加熱平衡計(jì)算出 7抽流量， 2號(hào)低加疏水量 1號(hào)低加熱平衡計(jì)算出 8抽流量 計(jì)算有效終能點(diǎn) UEEP,膨脹終點(diǎn) ELEP Fabs(ELEPHc)eps Hc=ELEP,的出最終膨脹線(xiàn)終點(diǎn)，有用能終點(diǎn) Hco = ELEP 計(jì)算初值，假設(shè) 初值排汽 焓 Hco 3)低壓缸效率計(jì)算 對(duì)有用能終點(diǎn)（ UEEP （ 92 53 48 32iLP iSH U E E PHH? ???? (59) 對(duì)膨脹線(xiàn)終點(diǎn)（ ELEP） LP iSH EL EPHH? ???? (510) 式中 ： iH s、 H —— 低壓缸 、 排汽壓力下的等熵焓。 Y由欲估的 ELEP 和排汽壓力得到， EL 根據(jù)排汽容積流量查排汽損失曲線(xiàn)得到，試驗(yàn) 汽 輪機(jī)排汽損失曲線(xiàn) ， 用計(jì)算算出的膨脹線(xiàn)終點(diǎn) ELEP，作為下次計(jì)算的計(jì)算的估計(jì)值 ，反復(fù)迭代直至 ELEP 的給定值與計(jì)算值之間的差值達(dá)到精度要求。在輸出能量中應(yīng)包括發(fā)電機(jī)出力、發(fā)電機(jī)損失的熱當(dāng)量所帶出的能量，其中 8級(jí)抽汽能量 即由欲估的膨脹線(xiàn)定出的抽汽焓得出。為了使該值最終回歸實(shí)際值，必須算出 ELEP，修正初始值，如此反復(fù)計(jì)算直至 ELEP 達(dá)到預(yù)定的收斂程度。 2)膨脹過(guò)程線(xiàn)終點(diǎn) 焓 （ ELEP）的計(jì)算。再利用實(shí)測(cè)的抽汽壓力，確定抽汽焓。該曲線(xiàn)應(yīng)與制造廠(chǎng)提供的設(shè)計(jì)膨脹線(xiàn)相似。 1 號(hào)低壓加熱器的抽汽（ 8段抽汽）也是濕蒸汽，也要由膨脹線(xiàn) 確定 其焓值。根據(jù)測(cè)得的凝水流量，由高到低逐級(jí)計(jì)算各加熱器進(jìn)汽 量。 (4)熱耗率計(jì)算 主蒸汽流量 1 _ 1 1 _ 1(:zq g s X g js XD D D D D? ? ?爐側(cè)不明泄露量） (55) 其中 5921 14zqD ? 1_1 ? ? 得出 3621 14gsD ? 冷再熱蒸汽流量 : 1 _ _ 2l z z q g y m g g g q z f c g g h z f g g h z f g p g y m g g p cD D D D D D D D D? ? ? ? ? ? ? ? (56) 其中 ： 1 .5 0 4 8 5 2 8 3 5gympD ? ? 38 13 48 01gg hz fD ? 1 ? 2 ? _ gpD ? _ gpD ? 得出 ? 再熱蒸汽流量 1 80 8. 05 04 79 4zr Z zjsDDD? ? ? 其中 ： 20381zjsD ? 熱耗率 1( ) ( ) ( ) ( )z q g s z q g s z r z js z r zelD D H H D D H H Kq N? ? ? ? ? ?? (57) 其中 ： 2 . 3 8 1 ( ) 9 . 9 5 6 ( )z r ZJ S z p g isk H H H H? ? ? ? ? ? 01854zpH ? 1783 35gisH ? ? 1 ? ? 得出 ? 式中 ： gymgD —— 高壓門(mén)桿漏汽總量 ， t/h； ggqzfD —— 高壓缸前軸封漏汽總量 ,t/h； gghzfD —— 高壓缸后軸封漏汽總量， t/h； _ggqzf gpD —— 高壓缸前軸封漏汽至高排流量， t/h； _gymg gpD —— 高壓門(mén)桿漏汽至高排流量， t/h； 12ccDD、 —— 一段抽汽、二段抽汽流量， t/h。其他流量或取設(shè)計(jì)值，或根據(jù)設(shè)計(jì)比例推算，或由熱平衡計(jì)算。給水流量迭代計(jì)算方法如下圖 51所示。先假設(shè)給水流量的最大區(qū)間范圍（對(duì) 300MW 等級(jí)機(jī)組可假設(shè) 0~2020T/H，然后定 0~2020T/H 之間一個(gè)初值（例如 1000T/H）。首先，給出計(jì)算用試驗(yàn)數(shù)據(jù)，然后按照實(shí)際計(jì)算過(guò)程進(jìn)行完整計(jì)算，得出試驗(yàn)性能結(jié)果。水、水蒸氣熱力學(xué)性質(zhì)表采用水和水蒸氣性質(zhì)表： IAPWSIF97 計(jì)算用水、水蒸氣熱力學(xué)性質(zhì)表采用水和水蒸氣性質(zhì)表：LAPWS— IF97。 電功率測(cè)量：采用 PA400 型功率分析儀。工質(zhì)溫度 300C 以上的采用熱電偶， 300C 以下時(shí)采用熱電阻。 壓力、差壓測(cè)量：采用經(jīng)過(guò)校準(zhǔn)的 Rosemount 3051C 型壓力變送器（精度為%）測(cè)量，其中， 汽 輪機(jī)排汽壓力使用網(wǎng)籠式探頭測(cè)量，并配絕對(duì)壓力變送器；大汽壓力采用 DRUCK 生產(chǎn)的 DPI741 型數(shù)字式氣壓測(cè)量計(jì)測(cè)量，精度為 %。給水泵密封 水進(jìn)水流量和出水流量用超聲波流量計(jì)測(cè)量。 試驗(yàn)測(cè)量?jī)x表說(shuō)明 流量測(cè)量：主凝結(jié)水流量測(cè)量裝置布置在除氧器的凝結(jié)水管道上，采用按照規(guī)程要求制造并在試驗(yàn)前經(jīng)過(guò)校準(zhǔn)的喉部取壓長(zhǎng)頸噴嘴測(cè)量。系統(tǒng)的不明泄漏率在 %以下試驗(yàn)有效。 試驗(yàn)機(jī)組的技術(shù)規(guī)范 型號(hào)： 型式：亞臨界 一次中間再熱 高中壓合缸 雙缸雙排汽 單軸 凝汽式汽輪機(jī) 組 額定 功率： 300MW 額定轉(zhuǎn)速： 3000r/min 主蒸汽壓力（主汽門(mén)前）： 主蒸汽溫度（主汽門(mén)前）： 538C 再熱蒸汽壓力：（中壓主汽門(mén)前）： 再熱蒸汽溫度：（中壓主汽門(mén)前）： 538C 額定蒸汽流量： 排汽壓力： 配汽方式：噴嘴配汽 回?zé)嵯到y(tǒng)：三高（高壓加熱器） 四低（低壓加熱器） 一除氧器 試驗(yàn)說(shuō)明 根據(jù)協(xié)議，試驗(yàn)依據(jù) ASME — 1996 規(guī)程進(jìn)行，以閥點(diǎn)下的熱耗值為考核指標(biāo)，并按 ASME 方法進(jìn)行系統(tǒng)的修正和參數(shù)修正。 本章開(kāi)始就表明，試驗(yàn)各有關(guān)方在試驗(yàn)前應(yīng)就同標(biāo)準(zhǔn)存在的偏差對(duì)試驗(yàn)的不確定度影響達(dá)成一致，使用以上方法可以預(yù)先確定測(cè)量?jī)x器帶來(lái)的不確定度，但有些情況下，測(cè)量位置和采樣 時(shí)間不同對(duì)試驗(yàn)結(jié)果帶來(lái)的不確定度仍無(wú)法計(jì)算，盡管如此，只要按照標(biāo)準(zhǔn)的要求，采用盡可能長(zhǎng)的試驗(yàn)時(shí)間和盡可能多的樣本數(shù)量，就可以將它們帶來(lái)的不確定度減至最小。 由于汽輪機(jī)熱力性能固有的特點(diǎn)，使諸如流量和功率等計(jì)算變量對(duì)試驗(yàn)結(jié)果的影響是 1： 1，也就是說(shuō)，如果流量和功率等計(jì)算變量的不確定度為 1%，將導(dǎo)致試驗(yàn)結(jié)果1%的不確定度。若計(jì)算變量 R 是由 k個(gè)測(cè)量參數(shù) 1p 2p ... kp 計(jì)算得出的，怎該計(jì)算變量 R 的不確定度 ： 21 ()kR pii iRUUP? ?? ?? (46) 式中 ： iRP?? —— 影響因子，即計(jì)算變量 R 對(duì)測(cè)量參數(shù) iP 變化的敏感性； piU —— 測(cè)量參數(shù)的總不確定定度。 (4)測(cè)量不確定度的合成。svU t R?? (44) 需要說(shuō)明的是，有些看起來(lái)是由安裝位置不同造 成的差異，實(shí)際上由測(cè)量?jī)x器本身的不確定度造成的。vt 計(jì)算 sU 。如樣本數(shù)量大于 10個(gè) ，可以采用上面介紹的方法計(jì)算因測(cè)量位置不同產(chǎn)生的不確定度 sU 。vt —— 自由度為 v置信概率為 95%的 t分布數(shù)； v—— 自由度。實(shí)驗(yàn)采納書(shū)的變化隨時(shí)間而異，其幅值的大小及頻率取決與被測(cè)量參數(shù)自身的特性和試驗(yàn)方法。IU —— 單臺(tái)儀器的不確定度； IU —— 儀表造成的測(cè)量平均值的不確定度。 39。它是測(cè)量不確定度的主要來(lái)源。 確定每一測(cè)量參數(shù)的測(cè)量不確定度 一般來(lái)說(shuō)一個(gè)測(cè)量值的不確定度應(yīng)考慮來(lái)自三個(gè)方面的不確定度的貢獻(xiàn)。 8)不確定度的合成采用幾何相加的方法，即方和根合成的方法。 6)測(cè)量值呈正太分布。 4)測(cè)量?jī)x器、儀表已經(jīng)校準(zhǔn)，對(duì)校準(zhǔn)偏差的修正已經(jīng)完成。 2)試驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn)已經(jīng)選定。出于工程實(shí)踐的可行性和經(jīng)濟(jì)性等方面的原因，選用與試驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定和要求有偏差的測(cè)量 儀器設(shè)備和方法的情況是經(jīng)常存在的。由誤差來(lái)源的不確定度評(píng)定；根據(jù)儀表的精度登記和量程評(píng)定；數(shù)字儀表截尾誤差產(chǎn)生的不確定度評(píng)定；根據(jù)規(guī)定試驗(yàn)方法的國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)或類(lèi)似技術(shù)文件中給出的重復(fù)性限 r或復(fù)現(xiàn)性限 R 進(jìn)行不確定度評(píng)價(jià)。對(duì)于小樣本場(chǎng)合，根據(jù)樣本數(shù) n（或自由度 v）和置信概率確定置信系數(shù) vt ，則測(cè)量結(jié)果的不確定度v SUtn?；對(duì)于大樣本場(chǎng)合，確定正太分布的置信系數(shù) Z，則測(cè)量結(jié)果的不確定度 SUZn?。 (1)A類(lèi)不確定度評(píng)定。我國(guó)是將不確定度分為 A類(lèi)和 B 類(lèi)不確定度， A類(lèi)不確定度用統(tǒng)計(jì)的方法評(píng)定，使用的條件是取得了一批重復(fù)測(cè)量數(shù)據(jù)，即樣本，故 A類(lèi)不確定度用樣本的標(biāo)準(zhǔn)差和自由度表示。 由于各種原因，如： 試驗(yàn) 技術(shù)條 件，或經(jīng)濟(jì)性方面的考慮，任何試驗(yàn)都可能存在對(duì)標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定要求的偏差， 正式這些偏差 對(duì)試驗(yàn)結(jié)果的不確定度產(chǎn)生了附加的影響，故需要對(duì)這些影響進(jìn)行分析、 計(jì)算及評(píng)價(jià)。 汽輪機(jī)的熱力性能指標(biāo)，如：熱耗率、內(nèi)效率、通流效率等，是通過(guò)組織汽輪機(jī)熱力性能試驗(yàn)，測(cè)取各種有關(guān)的參數(shù)試驗(yàn)值，如壓力溫度、電流、電壓等，經(jīng)過(guò)計(jì)算而確定的。 第 4 章 試驗(yàn)結(jié)果的不確定度 概述 誤差是不可避免性決定了誤差與測(cè)量始終同時(shí)存在，正是誤差的不可避免性，導(dǎo)致測(cè)量結(jié)果的不確定度。最終修正結(jié)果為： ? 第 一 類(lèi) 修 正 后 的 熱 耗 率修 正 后 的 熱 耗 率 熱 耗 率 綜 合 修 正 系 數(shù) (317) ? 第 一 類(lèi) 修 正 后 的 功 率修 正 后 的 功 率 功 率 綜 合 修 正 系 數(shù) (318) 從影響的因素看，第一類(lèi)修正是為了消除給水加熱系統(tǒng)和輔機(jī)設(shè)備對(duì)汽輪機(jī)熱力性能的影響，而第二類(lèi)修正則是對(duì)運(yùn)行參數(shù)的修正。 通過(guò)查修正曲線(xiàn)可以查出的為變化的百分?jǐn)?shù)。所有的修正系數(shù)將用于先前按規(guī)定循環(huán)運(yùn)行時(shí)計(jì)算的熱耗率和功率的數(shù)值。這些參數(shù)包括：主蒸汽壓力、溫度，再熱氣溫度、再熱器壓降，以及排汽壓力。 這些參數(shù)對(duì)熱耗率和處理影響的修正，一般利用制造廠(chǎng)提供的修正曲線(xiàn)或圖表進(jìn)行。 (4)汽輪機(jī)排汽壓力。 (2)汽輪機(jī)的主蒸汽溫度。 第二類(lèi)修正 第二類(lèi)修正又稱(chēng)系數(shù)修正，是對(duì)汽輪機(jī)性能有重要影響的運(yùn)行參數(shù)的修正。 通過(guò)以上的各步計(jì)算，得到了第一類(lèi)修正后的所有系統(tǒng)數(shù)據(jù)。 (7)確定修正后的熱耗。修正后的排汽焓 0 .8 7 (1 )U E E P E LE P Y E L? ? ? 式中： ELEP—— 試驗(yàn)值； Y—— 該點(diǎn)濕度； EL—— 根據(jù)修正后的容積流量查 圖 得到的排汽 損失。 迭代計(jì)算的各級(jí)抽汽壓力達(dá)到要求后，用修正后的抽汽 量 確定新的汽輪機(jī)排汽量。 (4)如果第一次得出的抽汽壓力不滿(mǎn)足偏差要求，進(jìn)行第二次近似計(jì)算。 抽汽參數(shù)的確定是一個(gè)不段逼近的迭代計(jì)算過(guò)程。各加熱器進(jìn)、出水焓，疏水焓由相應(yīng)的溫度決定。 (10)通過(guò)水泵的焓升取設(shè)計(jì)值。 8)最低壓力加熱器的進(jìn)水溫度取試驗(yàn)排汽壓力下的飽和溫度，減去規(guī)定的凝汽器過(guò)冷度，再加上規(guī)定的凝結(jié)水泵溫升。 6)抽汽管道壓損取設(shè)計(jì)值。 4)減溫水為 0。 2)給水流量等于主蒸汽流量加上或減去合同中規(guī)定的有關(guān) 氣量。 (2)計(jì)算規(guī)定循環(huán)的各級(jí)抽汽量。修正計(jì)算按以下步驟進(jìn)行。第一類(lèi)修正計(jì)算的主要原則是以氣輪機(jī)調(diào)節(jié)閥 開(kāi)度不變（保持試驗(yàn)值）為基礎(chǔ)，保持汽輪機(jī)（相對(duì)回?zé)嵯到y(tǒng)）的試驗(yàn)性能不變，即計(jì)算中汽輪機(jī)內(nèi)效率 不變，以及影響它的各參數(shù)不變。 (11)轉(zhuǎn)速。 (9)電壓。 (7)鍋爐減溫水流量。 (5)凝汽器中凝結(jié)水的過(guò)冷度。 (3)系統(tǒng)給水量的變化。第一類(lèi)修正包括以下