【正文】 采用壓力表，也可采用壓力傳感器。 11． 加載系統(tǒng)應符合下列規(guī)定 ： (1) 千斤頂?shù)念~定加載能力應為預計最大試驗荷載的 ～ 倍。 (3) 反力系統(tǒng)應便于安裝和拆卸。 9．試驗裝置組成 試驗裝置應由反力系統(tǒng)、加載系統(tǒng)和觀測系統(tǒng)三部分組成 10． 反力系統(tǒng)應符合下列規(guī)定 ： (1) 承載能力應為預計最大試驗荷載的 ～ 倍。當試驗樁需再次進行抗壓試驗時，間歇時間應超過 3d。 7． 沉樁至 加載 間隔 時間 試驗樁沉樁后至進行加載的間歇時間，粘性土不應少于 14d，砂性土不應少于 3d，淤泥或淤泥質土中的摩擦樁不應少于 25d，水沖下沉樁不應少于 28d。試驗樁與錨樁、基準樁的中心距不應小于 4 倍樁徑或樁寬，且不應小于 2m；基準樁與錨樁的中心距不應小于 3 倍樁徑或樁寬。有條件時，也可采用其他加載方式進行靜載荷試驗。 5． 反力施加 方法 軸向抗壓靜載荷試驗宜采用錨樁法?？倶稊?shù)每增加 500 根，試驗樁宜相應增加 1 根。 4．檢測數(shù)量 除設計有特殊要求外，試驗樁的數(shù)量應根據(jù)地質條件、樁的材質與尺寸、樁尖型式和工程總樁數(shù)等確定。 2．試驗時間 確定試驗樁軸向抗壓極限承載力的試驗，宜在設計前進行；檢驗工程樁軸向抗壓承載力的試驗，可在工程施工期間進行。當樁底反射信號不明顯時，可對信號進行放大處理；有疑問的樁應改變激振設備或傳感器位置進行多次檢測，相互驗證。 (2) 上部有承臺的樁的檢測，可采用樁側豎向激振或承臺面樁內范圍重錘豎向激振，并采用樁側安裝加速度傳感器接收信號的方法進行。對實心樁，激振點宜選擇在樁頂中部；對空心樁，激振點宜選擇在樁壁中部；對直徑大于 的樁，激振點不宜少于 4 處。 (4) 激振設備應根據(jù)檢測需要選擇手錘、力棒等激振設備。 3．儀器設備 (1) 傳感器宜選用寬頻帶的加速度傳感器，其靈敏度應大 于 100mV/g (2) 放大系統(tǒng)的增益應大于 60dB，長期變化量應小于 1%；折合輸入端的噪聲水平應低于 3μV；頻帶寬度應不窄于 10～ 1000Hz，濾波頻率應能調整。 s/m）； 二．低應變動力檢測 1．檢測目的 、方法 評價樁身完整性，宜采用反射波法。 8． 錘擊后出現(xiàn)下列情況，其信號不得作為分析計算的依據(jù)： (1) 力的時程曲線最終未歸零； (2) 錘擊嚴重偏心，一側力信號呈現(xiàn)受拉狀態(tài)； (3) 傳感器出現(xiàn)故障 ； (4) 測點處樁身混凝土開裂或有明顯變形； (5) 其他信號異常情況。 C60： 4000～ 4200m/s (4) 樁材重度的設定應符合下列規(guī)定： (a) 對鋼樁，重度應設定為 ； (b) 對混凝土預制樁，重度宜設定為 ～ ； (c) 對混凝土灌注樁，重度宜設定為 。 (2) 樁長應取傳感器安裝位置至樁底間的距離。 (6) 檢測時，樁的貫入度可采用水準儀等光學儀器測定。重錘宜用鑄鋼或鑄鐵制作，且應 質量均勻、形狀對稱、錘底平整。 (3)加速度傳感器安裝后，在 2～ 3000Hz 范圍內靈敏度降低值不應大于 5%，沖擊加速度在 10000m/s2 范圍內的幅值非線性允許誤差應為 5%。 5．檢測設備 (1) 數(shù)據(jù)采集的模擬 于 16 位，通道之間的相位差應小于 50μ s。對地質條件復雜、樁的種類較多或其他特殊情況，可適當增加檢測數(shù)量。 2． 高應變動力檢測成果可為下列工作提供依據(jù)： (1) 校核樁設計參數(shù)的合理性； (2) 選擇沉樁設 備與工藝； (3) 樁基施工質量動力檢測評定。 《港口工程樁基動力檢測規(guī)程》 （ JTJ2492020） 一．高應變動力檢測 1．檢測目的 (1) 確定樁的軸向承載力 (2) 評價樁身完整性 (3) 分析土的阻力分布、樁錘的性能指標、打樁時樁身應力及瞬時沉降特性。 4．可不進行靜載荷試驗條件 (1) 當附近工程有試樁資料，且沉樁工藝相同，地質條件相近時； (2) 重要工程中的附屬建筑物； (3) 樁數(shù)較少的重要建筑物，并經技術論證； (4) 小港口中的建筑物。如良好持力層較厚，施工條件和樁身強度許可時，樁端進入持力層的深度宜達到樁端阻力的臨界深度。其 他情況可按群樁設計。 樁在下列情況應按正常使用極限狀態(tài)設計： (1) 預應力混凝土樁、預應力混凝土管樁和鋼筋混凝土樁的抗裂或限裂； (2) 柔性系靠船樁的水平變形等。 (5) 鋼筋混凝土保護層厚度測定：根據(jù)已知的鋼筋直徑，將選擇鍵置于相應的檔極上，接通電源，將探頭遠離鋼筋，測調零點，將探頭放在被測鋼筋軸線上方，由表頭刻度讀出的數(shù)值再查對率定曲線即可測出被測鋼筋的保護層厚度。 記下此位置和方向，即為鋼筋的位置。然后在此位置旋轉探頭，使表針偏轉最大為止。 (4) 鋼筋位置的測定： 接通電源開關，手拿探頭使其在待測混凝土表面作有規(guī)則的移動。 (3) 繪制率定曲線，方法是 取與被測構件內部相同的鋼筋，其長度為 500mm，在空氣中使探頭與鋼筋保持平行并依次靠近鋼筋，分別測記探頭底面與鋼筋表面的距離 (即模擬保護層厚度 )和儀表讀數(shù)。 五、鋼筋位置和保護層厚度測定 (1) 查閱待測構件的配筋圖，確定構件內部鋼筋分布和鋼筋直徑。 (7) 根據(jù)抗壓強度測試值，結合鉆取芯樣的數(shù)量，綜合分析確定抗壓強度代表值 。 3℃的水中養(yǎng)護 48h，取出作抗壓強度試驗。 (3) 芯樣試件鉆取完畢后，應取出芯樣試件，編號；對留下的空穴，應及時修補。 四、取芯法推定混凝土強度 (1) 按照規(guī)范要求，檢查取芯機的工作狀態(tài) ，并選取鉆頭，鉆頭直徑不應小于粗骨料最大粒徑的 2 倍。 (7) 按規(guī)范規(guī)定，根據(jù)回彈儀測試角度修正回彈值 ，然后 換算成混凝土強度值， 并根據(jù)碳化深度修正混凝土強度換算值 。 (4) 讀取回彈值 監(jiān)理檢測網(wǎng) (5) 按照規(guī)范要求測定碳化深度， 當測定的碳化深度值小于 時，可按無碳化處理。一個回彈值測點只允許彈擊一次，回彈值測點間的間距不宜小于 30mm。當測區(qū)具有兩個側面時，每個側面可彈擊 8 個測點；當不具有兩個側面時，可在一個側面上彈擊 16個測點。 測區(qū) 應清潔，平整、干燥，并無表觀缺陷。＝ 100mm、 150mm、200mm、 250mm、??距離移動，分別讀取相應的聲時值 Tdi (5) 按規(guī)范要求，計算裂縫深度 三 、 回彈法推定混凝土強度 (1) 按規(guī)范要求 選擇回彈儀并檢驗 ，檢驗結果不符合標準狀態(tài)的回彈儀不得在工程中使用。＝ 100mm、 150mm、 200mm、 250mm、??距離移動，分別讀取聲時值 Ti，繪制時 — 距坐標圖 。 測區(qū)不宜少于 3 個，每個測區(qū)內測點不宜少于 4 個，測點應避開鋼筋。 二、超聲波檢測混凝土裂縫深度 (平測法 ) (1) 當混凝土結構或構件上的裂縫具有一個可測試面時，預估裂縫深度小于或等于 500mm，可采用單面平測法測量。 (7)根據(jù)測得的混凝土聲速值 vi， 計算平均聲速值 mv、標準差 sv 和變異系數(shù)δ v 三個統(tǒng)計特征值。 (6)在測試過程中出現(xiàn)下列情況： 前后兩個測點的聲時值之差大于較大值的 %； 接收訊號振幅顯著降低； 接收訊號波形畸變，或包絡線圖形不規(guī)則。 %。 《港口工程混凝土非破損檢測技術規(guī)程》（ JTJ/T 27299） 一、超聲波法檢測混凝土均勻性 1． 準備工作： (1)收集資料和制訂檢測方案 ； (2)在混凝土結構或構件上布置測點，測點間的間距宜為 ～ ，呈網(wǎng)格形，測點數(shù)不宜少于 30 個； (3)清除測點上的油垢或浮漿。 在試件齡期為 28d時進行試驗 。 鋼筋的兩縱肋平面應放置在水平面上 。 宜用振動 臺振搗 。 5） 試件應在鋼模或不變形的試模中成型 。 4） 拔出試件數(shù)量每組應制作六個 。 3） 試件的混凝土應采用普通骨料 ， 粗骨料最大顆粒粒徑不得大于 ； 試件的混凝土強度等級為 C30， 混凝土立方體抗壓強度允許偏差應為 177。 2． 試驗結構構件 極限荷載的實測值的確定 1） 當在規(guī)定的荷載持續(xù)時間結束后出現(xiàn)本標準第條所列的標志之一時 ， 應以此時的荷載值作為試驗結構構件極限荷載的實測值 2） 當在加載過程中出現(xiàn)上述標志之一時 ， 應取前一級荷載值作 為結構構件的極限荷載實測值 ； 3） 當在規(guī)定的荷載持續(xù)時間內出現(xiàn)上述標志之一時 ， 應取本級荷載值與前一級荷載的平均值作為極限荷載實測值 第十章 專門試驗 1． 鋼筋和混凝土的粘結強度應采用無橫向鋼筋的立方體中心拔出試件確定 ， 拔出試件應符合下列要求： 1） 拔出試件應采用邊長為 10倍鋼筋直徑的混凝土立方體試件 。 結構構件受力情況為 軸心受壓 或小偏心受壓時其標志是混 凝土受壓破壞 。 第八章 承載力的確定 1．對試驗結構構件進行承載力試驗時，在加載或持載過程中出現(xiàn)下列標志之一即認為該結構構件已達到或超過承載能力極限狀態(tài)： 結構構件受力情況為軸心受拉 、 偏心受拉 、 受彎 、 大偏心受壓時其標志如下 ： 1） 對有明顯物理流限的熱軋鋼筋其受拉主鋼筋應力達到屈服強度 ， 受拉應變達到 ； 對無明顯物理流限的鋼筋 ， 其受拉主鋼筋的受