【正文】 （3－9）式中 n一軋制道次數(shù)。亦即 （3－7）式中：一一各道次純軋時間(秒)。3．順列式(跟蹤式)軋機的工作圖表軋制圖表形式如圖3－4所示。在此類軋機上生產(chǎn)斷面規(guī)格較小的鋼材時，為保證在規(guī)定的溫度范圍內(nèi)以及頭尾溫度差允許的條件下完成產(chǎn)品的軋制變形，常采用活套軋制。分析橫列式軋機的軋制圖表可知，橫列式布置的軋機由于受其布置形式和軋制方式的限制，與相同類型的其他類型的軋機相比，具有較長的總延續(xù)時間。亦即如下關系： （3－4）其純軋時間是隨軋制道次增加而遞增的。因而可以看到，兩根軋件交叉軋制的時間愈長，軋制節(jié)奏時間愈短，軋機產(chǎn)量就愈高。從這類軋制圖表上可以看到它的特點是： （3－3）式中：——軋制過程中軋件同時軋制的交叉時間(秒)。這類軋機的間隙時間依各道次間的操作情況而定，有時長，有時短，它們之間沒有固定的變化規(guī)律。這類軋機的工作圖表形式如圖4－1所示，其軋制圖表的時間特征為： （3－1）式中：T——軋制節(jié)奏時間(秒)；——一根鋼的總延續(xù)時間(秒)；Δt——上根軋完到下根開始軋的間隔時間而 （3－2）式中：——各道次純軋時間之和(秒)； ——各道次間的間隙時間之和(秒)；因此，各道次的純軋時間是遞增的。幾種典型軋機的軋制圖表形式如下[3]。軋機布置方式不同，軋制產(chǎn)品品種不同，軋制圖表形式也不一樣，則反映軋制過程的這四個特征時間的變化規(guī)律也不同。 軋制圖表的基本形式及其特征軋制圖表表示和反映了軋制道次和時間之間的關系。通過對這些關系的研究與分析可以清楚地看到：軋件在軋制過程中所用的軋制時間、各道次之間的間隙時間、軋制一根鋼機組所需要的總的延續(xù)時間和軋制過程小軋件交叉軋制的情況、軋件在任一時間所處的位置等等。河北理工大學 課程設計 3軋制圖表和年產(chǎn)量計算第3章 軋制圖表和年產(chǎn)量計算 軋制圖表 研究軋機工作圖表的意義軋機的工作圖表，或稱軋制圖表是研究和分析軋制過程的工具。在采用液壓彎輥裝置的現(xiàn)代化中厚板軋機上，原始輥型凸度的選擇可以大為簡化，但由于彎輥裝置的能力也有一定范圍，因而還需要有一定的原始輥凸度與之配合工作。將前面的數(shù)據(jù)代入上式得：軋機原始輥凸度為：；在實際生產(chǎn)中，原始輥凸度的選定并不是或者不完全是依靠計算，而主要依靠經(jīng)驗估計和對比。tx=yx=ytx=[KwPKTRα?T][1(x/L)2] （2－22）當x=0時，即在輥身中部，則可得yx=y，ytx=?Rt=yt，故得其最大實際凸度為：t=yyt如果值為正值，說明由于軋制力引起的撓度大于不均勻熱膨脹產(chǎn)生的熱凸度，故此時原始輥型應磨成凸度，反之，則為凹度（例如疊軋薄板時）。(2)由軋制力產(chǎn)生的軋輥撓度曲線，一般也可以按拋物線的規(guī)律計算：yx=y[1(x/L)2]　　　　　　　　　　　　　　　 （2－20）式中：yx —距輥身中部為x的任意斷面的撓度；y—輥身中部與邊部的撓度差；本設計工作輥撓度按下式計算y1=Kw1P Kw1=(A0+φ1B0)/[Lβ(1+φ1) （2－21）式中： P—軋制力；Kw1工作輥柔度；φ1 φ2系數(shù)，可按下式計算：φ1=(+3n2ζ+18β)/(+3ζ)φ2=(+3ζ+18βK)/(+3n2ζ)A0=n1(a/L7/12)+n2ζB0=(34u2+u3)/12+ζ(1u) (u=b/L)這里：a—兩壓下螺絲中心距；L—輥身長度；B—軋件寬度。C11201119111811171115111311091103變形程度/％30272322變形速度/13/Mpa556370747885100101Η系數(shù)變形區(qū)長度/mm2132051871631301028870總壓力/MN總力矩/MN*m?Rt—輥身中部的熱凸度；按下式計算?Rt=yt=KTα(TZTB)R=KTα?TR式中 ?T—輥身中部和邊部溫度差，本設計因是熱軋中板故約取?T1=50℃； R—軋輥半徑；α—軋輥材料的膨脹系數(shù)，鋼輥α可取為13*106/℃，*106/℃，本設計為鋼輥取α=*106/℃；KT—考慮軋輥中心層與表面層不均勻分布的系數(shù)，一般KT=。由于軋輥熱膨脹所產(chǎn)生的熱凸度，在一般情況下與軋輥彈性彎曲產(chǎn)生的撓度相反，故在設計輥型時，應按熱凸度與撓度合成的結果，定出新輥的凸度（或凹度）曲線。在輥型設計時對軋輥的磨損不必考慮，只考慮軋輥的不均勻熱膨脹和軋輥的彈性彎曲變形。 輥型設計熱軋中厚鋼板時，軋輥受軋制力的作用將產(chǎn)生彎曲變形，同時輥身長度方向溫度分布的不均勻?qū)⒁疖堓伒牟痪鶆蚺蛎?，這些都會使軋出的鋼板在橫斷面上厚度不一致，影響了產(chǎn)品質(zhì)量。換算到主電動機軸上的附加摩擦力矩應為：Mm=Mm1/i+Mm2軋機的空轉力矩（Mk）通?？砂唇?jīng)驗辦法來確定：Mk=(~) MH式中MH—電機的額定轉矩。附加摩擦力矩按下式計算：Mm1=Pfdz(Dg/Dz)式中 f—支撐輥軸承的摩擦系數(shù)；dz—支撐輥輥徑直徑；Dg、Dz—工作輥及支撐輥直徑。mm或N（11）計算個道總壓力：P=Bl。(8) 計算各道的平均變形速度；：可用下式計算變形速度式中 、—一軋輥半徑及線速度(9) 求各道的變形抗力：圖2－2，由各道相應的變形速度及軋制溫度即可查壓下率為30％時鋼的變形抗力，再經(jīng)換算成該道實際壓下率時的變形抗力?，F(xiàn)按上式計算逐道溫度降。高溫時軋件溫度降可以按輻射散熱計算，而認為對流和傳導所散失的熱量大致可與變形功所轉化的熱量相抵消。再確定間隙時間：根據(jù)經(jīng)驗資料在四輥軋機上往返軋制中，不用推床定心時(z＜3．5m)，取2～2．5s，若需定心，則當l=8m時?。?s，當l＞8m時，取4＝4s。為減少反轉時間，一般采用低速拋出。根據(jù)經(jīng)驗資料取平均加速度b＝40rpm／s，平均減速度a＝60rPm/s。故軋機，故咬入不成問題。～22176。(2)采用按經(jīng)驗分配壓下量再進行校核及修訂的設計方法：先按經(jīng)驗分配各道壓下量，排出壓下規(guī)程如表2—1。C，縱軋開軋溫度溫度1100176。換算到主電動機軸上的附加摩擦力矩應為：Mm=Mm1/i+Mm2軋機的空轉力矩（Mk）：通?？砂唇?jīng)驗辦法來確定；Mk=(~) MH式中：MH—電機的額定轉矩。它有以下兩部分組成，即Mm=Mm1+Mm2，其中在四輥軋機可近似由以下式近似計算：Mm1=Pfdz(Dg/Dz)　　　　　　　　　 （2－17）式中：f—支撐輥軸承的摩擦系數(shù)；dz—支撐輥輥徑直徑；Dg、Dz—工作輥及支撐輥直徑。因此MP=2PLcψ=PLc （2－16）傳動工作輥所需要的靜力矩，除軋制力矩外，還有附加摩擦力矩Mm。m在熱軋時，力臂系數(shù)ψ=~，其中粗軋機組：ψ=~；精軋機組：ψ=~。 2) 平均單位壓力 （2－12）其中，——變形抗力，可查圖3－1變形抗力曲線； （2－13）2. 力矩計算轉動軋輥所需的軋制力矩為7 M1=M2=Pa=PLcψ　　　　　　　　　　 （2－14）總軋制力矩為MP=2Pa=2PLcψ　　　　　　　　　　　　 （2－15）式中：P—軋制力，KN；a—力臂，mm；ψ—力臂系數(shù)；M—軋制力矩KN1. 軋制力計算軋制力P可按下式計算[7]： （2－10）式中：F——軋件與軋輥的接觸面積； ——平均單位壓力。軋制中厚板逐道溫降可按由輻射散熱導出的公式計算，即 （2－9）式中：Δt——上一道軋制到下一道軋制的溫降， (℃)；——上一道軋制的絕對溫度， (K)；Z——上一道軋制至下一道軋制所延續(xù)的時間，(s)；h——上一道軋制后的厚度， (mm)。熱軋時軋件的溫度降不僅與輻射、對梳和傳導所散失的熱量有關，還與軋制變形功所轉化的熱量有關。為了正確地計算熱軋時各道的軋制壓力，必須盡可能準確地確定各道軋制溫度。二是軋輥轉向經(jīng)常變化的可調(diào)速可逆式軋制速度制度，它用于二輥和四輥可逆式軋機。這種速度制度的計算較簡單，主要是選擇軋制速度。合理選擇和確定速度制度是軋制規(guī)程設計的一項重要內(nèi)容。圖2－1 兩種道次壓下量的分配規(guī)律從兩種壓下量分配規(guī)律可以看出，咬入條件限制一般只在開始道次起作用；板形限制一般只在終了1～2道次起作用；中間道次則可給以軋輥強度和主電機能力所允許的最大壓下量(這部分道次約占總道次數(shù)的1/3)。2) 壓下量隨道次逐漸減小(圖2－1b)。隨著軋件溫度下降，軋制壓力增大，壓下量逐漸減小?？紤]到熱軋的坯料尺寸公差等，為了留有余地，給予小的壓下量。所以嚴格來講，每塊中板都應進行正火處理。但這壓下量又必須大于臨界變形量，以防止晶粒粗大，使鋼板性能下降。因此，道次壓下量的分配還要考慮保證成品鋼板的質(zhì)量。5) 鋼板的質(zhì)量 壓下量特別是在精軋階段對成品鋼板的質(zhì)量(板形、尺寸精度、表面、性能)有著重要作用。m：——各段間隙時間所對應的力矩，t但因道次壓下量與主電機溫升條件和過載能力無直接關系，因此需根據(jù)道次壓下量計算出軋制力和力矩，再來校核主電機的溫升條件和過載能力。由于生產(chǎn)、技術的發(fā)展和軋機產(chǎn)量的不斷提高，在舊有軋機上，可能出現(xiàn)主電機能力不能適應的情況。此時，最大允許軋制壓力應按支承輥輥頸強度計算[5]，即 （2－6）式中：、——支承輥輥頸直徑與長度，mm。不同材質(zhì)軋輥的許用應力如下：軋輥材質(zhì)： 普通鑄鐵 合金鑄鐵 鑄 鋼 鍛 鋼 合金鍛鋼許用應力，kg/m：7～8 8～9 10～12 12～14 14～16軋制時金屬對軋輥的總壓力應為： （2－5）上式中的平均單位壓力采用恰古諾夫公式計算。實際計算時，可以參考有關資料先給出Δh值，再按公式(3－2)校驗。為滿足軋輥的強度條件。3）軋輥強度 在軋制中厚板的多數(shù)道次中，軋輥強度經(jīng)常是限制壓下量的主要因素，特別是在三輥勞特軋機及二輥軋機上軋制較寬鋼板的情況下更是如此。 25 23 22 21 17 11二輥和四輥可逆式中厚板軋機，咬入時可降低軋制速度(即低速咬入)，有較好的咬入條件，實際最大咬入角可達22～25176。平輥熱軋板材時，摩擦系數(shù)即最大允許咬入角主要與軋制速度、軋輥材質(zhì)、軋制溫度、鋼種等因素有關。因此，每道次壓下量應小于由最大咬入角。實踐證明，倘若道次壓下率允許越過50％，則金屬塑性就不是限制壓下量的主要因素。1) 金屬塑性 —般以板坯或連鑄坯軋制中厚板時，不存在塑性條件限制壓下量的問題。 各道次壓下量分配 1. 限制壓下量的因素在各種軋機上軋制中厚板，為了提高軋機產(chǎn)量，通?？傁Ｍ暂^少的道次軋出成品。前面已經(jīng)選擇單一坯料（厚度300mm），由產(chǎn)品大綱已確定的最小厚度（20mm）可得最大總延伸系數(shù)如下： =300/20=15 選擇總軋制道次 =取8道次。軋制總道次數(shù)一般先由坯料至成品在厚度上的總壓下量和平均壓下量(經(jīng)驗數(shù)據(jù))預選，再根據(jù)軋機條件，壓下量的安排及參照現(xiàn)有規(guī)程確定。軋制規(guī)程設計的基本原則是，根據(jù)成品的技術要求和具體的原料、軋機條件，盡量達到能充分發(fā)揮設備能力、提高產(chǎn)量、保證質(zhì)量，并且操作方便、設備安全[6]。軋輥開口度:最大4100mm,最小2000mm軋輥調(diào)整速度:通過液壓缸調(diào)整,200mm/s.軋輥調(diào)整裝置:四個液壓缸驅(qū)動.軋輥:最大Φ980mm,最小Φ930mm,輥身長600mm.立輥軋機換輥是使用專用吊具由主軋跨天車進行更換.2河北理工大學 課程設計 2壓下規(guī)程和輥型設計2 壓下規(guī)程和輥型設計 壓下規(guī)程設計軋制規(guī)程(一般也稱壓下規(guī)程)是指坯料至成品的變形規(guī)程。軋制力：最大1000噸。 軋機類型:四輥可逆軋機最大軋制力:75MN最大軋制力矩：15MN*m工作輥:Φ1400～1500mm，輥身長度5000mm.材質(zhì):高鉻合金鑄鐵肖氏硬度:HS7075支撐輥:Φ2500～2600mm，輥身長度:4800mm 材質(zhì):合