[院校資料]汽輪機自動調(diào)節(jié)系統(tǒng)的畢業(yè)論文-文庫吧資料
2025-01-22 07:12本頁面
【正文】 ——從凝汽器熱井到除氧器凝結(jié)水入口（包括噴霧頭）的最大凝結(jié)水流量時的流動阻力，； ——凝結(jié)水密度，kg/m3 。 ——低壓加熱器疏水泵無備用時，可能進入凝汽器的事故疏水流量，（m3/h）。當運行中的凝結(jié)水泵發(fā)生故障時，備用凝結(jié)水泵將自動投入。凝結(jié)水泵的運行條件要求泵的抗氣蝕性能和軸密封裝置的性能良好。我國的凝結(jié)水泵現(xiàn)在均采用定速電動機拖動的離心式泵，屬于中、低壓冷水泵范疇。為了提高汽輪機裝置的經(jīng)濟性，對現(xiàn)代凝汽設(shè)備提出了越來越高的要求。因此，很多國家都投入了巨大的人力物力進行研究。它的作用是將凝汽式汽輪機的排汽凝結(jié)成水，形成并保持所要求的真空。⑵ 單級旁路下段：① 內(nèi)徑 按照質(zhì)量流量計算： 其中：D0 =142 t/h采用推薦流速：w=40 m/s υ= m3/kg ( MPa ,160 0c)選用鋼 20 [σ]t =102② 壁厚 ==sc= sm+c = sm (1+A) = s m (1+) = mm取用壁厚為 4 mm Mpaa③ 保溫層熱力計算ⅰ保溫材料：可以選用酚醛樹脂粘性巖棉制品=其中：由《小型熱電站實用設(shè)計手冊》P705 表1411查得：mmⅱ.散熱損失： =由〈動力工程手冊〉P1296 ，表 查得 116w/m2故q=≤116 w/m2,所以合適。 進出口壓力 MPa/ MPa 進出口溫度 535 ℃/160 ℃⑴單級旁路上段①內(nèi)徑 按照質(zhì)量流量計算： 采用推薦流速：w=60 m/s υ= m3/kg ( ,535 0c) 選用15 CrMo [σ]t =96 MPa② 壁厚 == mmsc= sm+c = sm (1+A) = s m (1+) = mm取用壁厚為 10 mm =③保溫層熱力計算ⅰ 保溫材料：可以選用同主蒸汽管道為微孔硅酸鈣材料。噴水量可根據(jù)噴水系數(shù)乘旁路系統(tǒng)流量 Gbyw=Dbyα，α 為噴水系數(shù)，～ ，低壓旁路為 ～ 。但它不適于調(diào)峰機組，也不能保護再熱器，為此要另采取技術(shù)措施，如將再熱器布置在鍋爐內(nèi)的低煙溫區(qū)，或再熱器用耐高溫材料，并允許短時間干燒，配有煙溫調(diào)節(jié)保護系統(tǒng)等。 我們采用單級（整機）旁路系統(tǒng)，其是由新汽繞過整個氣輪機而直接引至凝汽器的： 該系統(tǒng)的優(yōu)點是系統(tǒng)較為簡單，操作簡便，投資最少，還不到兩級系統(tǒng)的一半。其作用是將鍋爐產(chǎn)生的蒸汽不經(jīng)過汽輪機而引至下一級壓力的蒸汽管道或凝汽器。α外表面?zhèn)鳠嵯禂?shù) [w/] , 一般取 =[w/].代入數(shù)據(jù)得： =其中：保溫材料損耗率為4%，假設(shè)保溫層厚度為100mm，,金屬保護層單位造價10元/m2,包裝運費220元/米，施工費400元/米.由《小型熱電站實用設(shè)計手冊》P705 表1411查得：②.散熱損失： =由〈動力工程手冊〉P1296 ，表 查得 279w/m2故q=≤279 w/m2,所以合適。n計算年限，年。P2保護層單位造價，元。pi保溫結(jié)構(gòu)單位造價，（元/M2）。t設(shè)備和管道外壁溫度（0C），對是內(nèi)襯的金屬設(shè)備和管道可以取介質(zhì)溫度。τ年運行時間（h，常年運行可以取8000h,采暖運行中的采暖期間按照3000h,也可按照具體的情況選取年運行時間和采暖時間。A1單位換算系數(shù)A1=*103。 D0管道保溫層外徑(m)。 當管道在運行中有壓力波動、溫度波動，且超過設(shè)計壓力或設(shè)計溫度時，還需要驗算其瞬態(tài)變化的安全性。管子最后取用的公稱壁厚在任何情況下應等于或大于計算壁厚。由《動力工程師手冊》中公式：==取用SM =13mm式中：p設(shè)計壓力 （MPa） D0管子外徑 (mm) Di管子內(nèi)徑 (mm) [σ]t鋼材在設(shè)計溫度下的許用應力 （MPa） Y溫度修正系數(shù) a考慮腐蝕、磨損和機械損失強度要求的附加厚度 (mm) η鋼材基本許用應力的修正系數(shù)直管的計算壁厚應是最小壁厚S M 再加上壁厚負偏差值。（2） 按照從高到低的順序計算（3） 汽輪機汽耗，熱耗，鍋爐熱負荷及管道效率（4） 全廠熱經(jīng)濟性指標η，q等的計算2 主蒸汽系統(tǒng)及旁路系統(tǒng)全面性熱力計算鍋爐與汽輪機之間的蒸汽管道及通往各用汽處的支管，統(tǒng)稱為主蒸汽管道系統(tǒng)。若功率達不到設(shè)計要求則需修正進汽量并重新進行計算。 各級加熱器回熱抽汽量計算 H1高壓加熱器給水量計算Dfw=D0?DL+△Desg=3923+23=412(t/h)H1高壓加熱器該加熱器平衡式 ?Dej(he1he1?)ηh=Dfw（hw2hw1）ηh= (加熱器效率)該機回熱抽汽量為 = (t/h) H2高壓加熱器 先不考慮漏入H2高加的軸封漏汽量?DL1以及上級加熱器H1流入本級的疏水量?De1則該級抽汽量為= (t/h)考慮上級加熱器疏水流入H2高加并放熱可使本級抽汽量減少的相當量為 (t/h)考慮前軸封一部分漏汽量?DL1漏入本級加熱器并放熱可使本級回熱抽汽減少的相當量 (t/h)h1—軸封漏汽量的比焓值,h1=3200 KJ本級高加H2實際抽汽量 (t/h)H2高壓加熱器 Hd除氧器為混合式加熱器 將已知數(shù)據(jù)代入得除氧器抽汽量：(t/h)凝結(jié)水量 ：(t/h)Hd除氧器 H3低壓加熱器 = (t/h) H4低壓加熱器 H3的疏水流入H4引起的抽汽量的減少量 H5低壓加熱器 H6低壓加熱 該級帶疏水泵，計算時可按混合式加熱器來計算。考慮抽汽管壓損后可確定各級回熱抽汽壓力Pe(見表11)?？紤]回熱抽汽引起進汽量增大的系數(shù)，它與回熱級數(shù)，給水溫度，汽輪機容量及參數(shù)有關(guān)，通常取m=，背壓式汽輪機取m=1.則 得：D0= 392 t/h ΔD0= t/h 該機采用噴霧填料式除氧器，對應的飽和水溫度ted=176℃.根據(jù)給水溫度tfw=227℃,可得H1高壓加熱器給水出口水溫tw2=227℃,并且除氧器出口水溫twd=176℃根據(jù)等溫升分配原則得H2高壓加熱器給水出口水溫 tw2 = =℃ 同樣方法可選取各加熱器的出口水溫tw2，加熱器 號抽汽壓力Pe(MPa)抽汽比焓He(kJ/kg)抽汽管壓損 ΔPe/Pe(%)加熱器工作壓力Pe′(MPa)飽和水溫度 te′(℃)飽和水比焓 He′(kJ/kg)出口端差 δt(℃)給水出口水溫tw2(℃)給水出口比焓hw2(kJ/kg) H13227 42292227 H23100 42 Hd2969 5176
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