【正文】 EM 、 1x 均有兩組數(shù)據(jù) 24 表 16 MGE及 X1值計算 注：當(dāng) X1＞ l 或X1 ＜ 0 時，表示最大彎 矩發(fā)生在支座 處，用M=RAx 22qx MGA177。 m） 括號內(nèi)為調(diào)幅的數(shù)值。 m） M = m） 五層梁端彎矩： M = m） M = 由圖 11 查得梁上均布荷載為： 第四層： q =集中荷載： 柱自重： 第五層： q =由圖 16 查得 四層梁端彎矩： M = 豎向荷載作用下，考慮框架梁端的塑性內(nèi)力重分布，取彎矩調(diào)幅系數(shù)為 ，調(diào)幅后，恒荷載及活荷載彎矩圖見圖 15 及圖 16 中括號內(nèi)數(shù)值。 A 柱頂層節(jié)點： 4 4???? ???????? ????bccbccKKKKKK梁下柱?? 其他層的分配系數(shù)見圖 1圖 14 17 B D圖 12 半框架梁柱線剛度示意（ ） 圖 13 恒載彎矩分配表（ ） 上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 右梁 上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 右梁 18 上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 右梁 上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 右梁 上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 右梁 圖 14 活載彎矩分配圖（ ） 上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 右梁 19 上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 右梁 上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 右梁 上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 右梁 上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 右梁 20 C 傳遞系數(shù)： 遠(yuǎn)端固定，傳遞系數(shù)為 1/2； 遠(yuǎn)端滑動鉸支，傳遞系數(shù)為 1。 計算結(jié)果見表 11： 15 BDEF圖 10 框架豎向荷載示意（恒載示意） BDEF圖 11 框架豎向荷載示意（活載示意） 表 11 固端彎矩計算 16 1212???1212???1212???1212???1212???1212???1212???1212??? B 分配系數(shù)計算：見圖 9，圖 10； 考慮框架對稱性，取半框架計算，半框架的梁柱線剛度如圖 12 所示。這樣求得的框架內(nèi)力，梁跨中彎矩較考慮活荷載不利布置法求得的彎矩偏低，但當(dāng)活荷載在總荷載比例較小時，其影響很小，若活載占總荷載例較大，可在截面配筋時，將跨中彎矩乘 ～ 。 m) M 右 (KN m) M 右 (KN m) 5 461072 11189 25 4 461072 11189 30 3 461072 11189 35 63 63 2 461072 11189 38 1 308842 7956 40 12 注：表中 y=y0+y1+y2,3； Vim= ViDim/Di； M 下 = Vim yihi； M 上 = Vim( 1yi )hi 豎向荷載作用下橫向框架的內(nèi)力分析 仍取 ② 軸線上的中框架計算分析。 m) 5 461072 15253 32 4 461072 15253 40 72 3 461072 15253 45 81 2 461072 15253 49 1 308842 9521 48 層 次 層高 hi(m) 層間 剪力 Vi(kN) 層間 剛度 Di(kN) F 軸柱（邊柱） Dim (kN) Vim (kN) k y (m) M 上 (kNm） 圖 8 地震作用下框架梁端剪力及柱軸力（ KN） 表 9 軸線 ② 橫向框架 KJ1 柱端彎矩計算 注：表中 y=y0+y1+y2,3； Vim= ViDim/Di； M 下 = Vim yihi； M 上 = Vim( 1yi )hi 表 9 軸線 ② 橫向框架 KJ1 柱端彎矩計算 表 10 地震力作用下框架梁端彎矩、梁端剪力及柱軸力 層 次 層高 hi(m) 層間 剪力 Vi(kN) 層間 剛度 Di(kN) D 軸柱（中柱） Dim (kN) Vim (kN) k y (m) M 上 (kN地震作用下框架梁端彎矩，梁端剪力及柱軸力計算見表 10，結(jié)果見圖 圖 8。 10 橫向框架抗震變形驗算 多遇地震作用下，層間彈性位移驗算見表 8。 n? = 1T += += 結(jié)構(gòu)橫向總水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值： EKF =（ 1TTg ）max? 71 ii G?? =（ ） 38226=1352kN 頂點附加水平地震作用： nF? = n? EKF = 1352=96kN 各層橫向地震剪力計算見表 7，表中 71(1 )iii E K njjjGHFFGH????? 表 7 各層橫向地震作用及樓層地震剪力 層次 ih （ m） iH （ m） iG （ kN） iiGH （ kN） 71iijjjGHGH?? iF （ kN） iV （ kN） 5 7818 144633 4 7426 112875 3 7426 88369 2 7426 62636 1 8007 37633 注：表中第 5 層 iF 中加入了 nF? ，其中 nF? =96kN。 n? 考慮了結(jié)構(gòu)周期和場地的影響。地震的宏觀震害也表明，結(jié)構(gòu)上部往往震害很嚴(yán)重。對一般層，這種分布基本符合實際。 表 6 橫向框架頂點位移 層次 iG （ kN） iG? （ kN） iD （ kN/m） 層間相對位移i? i iGD?? i? 5 7818 7818 461072 4 7467 15285 461072 3 7467 22752 461072 2 7467 30219 461072 1 8007 38226 308842 ??? = ? =（ s） 橫向地震作用計算 9 在 Ⅱ 類場地， 7 度設(shè)防區(qū)，設(shè)計地震分組為第二組情況下： 結(jié)構(gòu)的特征周期gT和水平地震影響系數(shù)最大值 max? （ 7度，多遇地震）為： gT= max? = 由于 1T =＞ gT= =（ s），應(yīng)考慮頂點附加地震作用。進(jìn)而求出框架各層剪力和結(jié)構(gòu)真正的位移。在未求出框架的周期前，無法求出框架的 地震力及位移， T? 是將框架的重力荷載視為水平作用力，求得的假象框架頂點位移?？紤]填充墻使框架自振周期減少的影響，取 。 表 4 柱線剛度 柱號 Z 截面 （㎡） 柱高度 h （ m） 慣性矩 線剛度 30 12bhI ? （ m4） cc EIK h? （ kN m） bI = （ m4） bb EIK l? （ kN 橫梁線剛度計算結(jié)果見表 3。為考慮這一有利作用，在計算梁的截面慣性矩時，對現(xiàn)澆樓面的邊框架取 I = （ 0I 為梁的截面慣性矩）；對中框架取 I = 。 圖 5 質(zhì)點重力荷載值 水平地震力作用下框架側(cè)移計算 墻體 每片面積（ m2） 片數(shù) 重量（ kN） 底層縱墻 32 954 底層橫墻 18 460 其他層縱墻 128 2817 其他層橫 墻 72 1228 7 橫梁線剛度： 采用混凝土 C25， cE = 107kN/㎡ 在框架結(jié)構(gòu)中，有現(xiàn)澆樓面或預(yù)制板樓面。 表 1 梁柱自重 梁（柱 ） 編號 截面 b h（㎡） 長度 l （ｍ） 根數(shù) 每根重量 （ KN） L1 18 5=90 (+) 25= L2 9 5=45 (+) 25= L3 8 4+128=160 (+) 25= Z1 9 4=36 (+) (+) 25= Z2 9 4 2=72 (+) (+) 25= Z3 9 4 2=72 (+) (+) 25= 表 2 墻體自重 6 荷載分層總匯 頂層重力荷載代表值包括： 屋面恒載 +50%活載 +縱橫梁自重 +半層柱自重 +半層墻體自重 其它層重力荷載代表值： 樓面恒載