某六辦公樓框架結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)畢業(yè)論文-文庫吧資料
2025-06-26 07:06本頁面
【正文】 V 3AM V B左M V B右M V 2AM V B左M V B右M V 1AM V B左M V B右M V 跨間最大彎矩的計(jì)算：以第一層AB跨梁為例，說明計(jì)算方法和過程?？紤]到鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)具有塑性內(nèi)力重分布的性質(zhì)，在豎向荷載下可以適當(dāng)降低梁端彎矩，進(jìn)行調(diào)幅（），以減少負(fù)彎矩鋼筋的擁擠現(xiàn)象。柱： N頂=+= KN 柱重：25= KN N底= N頂+= KN恒載作用下梁端剪力及柱軸力（KN）層次荷載引起的剪力柱軸力AB跨BC跨A柱VA=VBVB=VCN頂N底654321活載作用下：例：第6層：荷載引起的剪力：AB跨：VA=VB= BC跨：VB=VC= 柱：N頂= N底=+= KN 活載作用下梁端剪力及柱軸力（KN）層次荷載引起的剪力柱軸力AB跨BC跨柱VA=VBVB=VCN頂=N底654321五、框架梁的內(nèi)力組合：結(jié)構(gòu)抗震等級：根據(jù)《抗震規(guī)范》，本方案為三級抗震等級。m） MBC= 5q2，l22/96 =5 = （KNm） MBC=q1，l22/12+5q2，l22/96 =+5 = （KNα=a/l=（1）、對于第6層， MAB=q1l21/12+q2l21（12α2+α3） =+[12（1/3）2+（1/3）3]/12 = （KN*m） MBC=q1，l22/12+5q2，l22/96 =+5* = （KNm）6（）（）（）（）（）251注：表中括號內(nèi)數(shù)值對應(yīng)于屋面雪荷載作用情況。m）6251橫向框架活載匯總表層次q2（KN/m）P1（KN）P2（KN）M1（KNm將計(jì)算結(jié)果匯總?cè)缦聝杀恚簷M向框架恒載匯總表層次q1（KN/m）q1，（KN/m）q2（KN/m）P1（KN）P2（KN）M1（KNm （3）、對于第1層， q2== KN/mP1=（+）= KNP2=（++）= KN集中力矩M1=P1e1 =（）/2 = KNm（2）、對于第25層，q2== KN/mP1=（+）= KNP2=（++）= KN集中力矩M1=P1e1 =*（）/2 = KNm同理，在屋面雪荷載的作用下：q2== KN/mq2，== KN/mP1=（+）= KNP2=（++）= KN集中力矩M1=P1e1 =（）/2 = KNm活載作用下柱的內(nèi)力計(jì)算： 活荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如下圖所示： （1）、對于第6層，q2== KN/mP1=（+）= KNP2=（++）= KN集中力矩M1=P1e1 =（）/2 = KNq2== KN/m外縱墻線密度 [（2）+2]/= KN/mP1=（+）+（+）+25= KNP2=（++）++25= KN集中力矩M1=P1e1 =（）/2 = KNm M2=P2e2 =（）/2 = KN q1=+= KN/mq1，=25=q2為樓面板傳給橫梁的梯形荷載。m M2=P2e2 =（）/2 = KNq1=25= KN/mq1，=25=q2為屋面板傳給橫梁的梯形荷載。由于縱向框架梁的中心線與柱的中心線不重合，所以在框架節(jié)點(diǎn)上還作用有集中力矩。m） ⑥軸線橫向框架梁剪力圖（kN） ⑥軸線橫向框架柱軸力圖（kN）第五部分：豎向荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計(jì)算（橫向框架內(nèi)力計(jì)算）一、計(jì)算單元的選擇確定：取②軸線橫向框架進(jìn)行計(jì)算，如下圖所示：，由于房間內(nèi)布置有次梁（bh=250mm500mm），故直接傳給該框架的樓面荷載如圖中的水平陰影所示。m 邊柱N== KN 中柱N== KN ②③④⑤軸線橫向框架彎矩圖（KN*m） ②③④⑤軸線橫向框架梁剪力圖（KN） ②③④⑤軸線橫向框架柱軸力圖（KN） 橫向風(fēng)荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和側(cè)移計(jì)算 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值 （）高度Z處的風(fēng)振系數(shù) 風(fēng)荷載體型系數(shù)風(fēng)壓高度變化系數(shù) 基本風(fēng)壓（ kN/m2 ）高度Z處的風(fēng)振系數(shù)：由于房屋的總高度小于30m，；對于矩形平面；地面粗糙度類別取B類；按線性插值法取用，如下表 風(fēng)壓高度變化系數(shù)（地面粗糙度為C類）離地面高度Z/m 則各樓層的線荷載為：1~4層：5層：6層： 換算成作用在各樓層處的集中荷載（各樓層處各取上下層高的一半計(jì)）：1層： 2~4層：5層：6層： 風(fēng)荷載作用下的水平位移的驗(yàn)算 層次6107625336001/581205107625336001/330424107625336001/207473107625336001/157232107625336001/12851143001/6670 由此可見，最大層間彈性位移角發(fā)生在第一層，1/66671/550，滿足要求。mM r b=*（+）= KNm）M ui2（KNm）M ui1（KN底層柱需考慮修正值y2，第二層柱需考慮修正值y1和y3，其它柱均無修正。 yy3為上下層層高變化時(shí)反彎點(diǎn)高度比的修正值。四、水平地震作用下框架內(nèi)力計(jì)算：框架柱端剪力及彎矩分別按下列公式計(jì)算：Vij=DijV i /∑DijM bij=Vij*yh M uij=Vij（1y）hy=yn+y1+y2+y3注：yn框架柱的標(biāo)準(zhǔn)反彎點(diǎn)高度比。m）GiHi/∑GjHjFi（KN）Vi（KN）654321∑各質(zhì)點(diǎn)水平地震作用及樓層地震剪力沿房屋高度的分布見下圖： 三、多遇水平地震作用下的位移驗(yàn)算：水平地震作用下框架結(jié)構(gòu)的層間位移（△u）i和頂點(diǎn)位移u i分別按下列公式計(jì)算：（△u）i = Vi/∑D iju i=∑（△u）k各層的層間彈性位移角θe=（△u）i/hi，根據(jù)《抗震規(guī)范》，考慮磚填充墻抗側(cè)力作用的框架，層間彈性位移角限值[θe]1/550。查表得設(shè)防烈度為7度的аmax=а1=（Tg/T1） =（） = 結(jié)構(gòu)總的水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值FEkFEk=а1Geq = =（KN）==T1=，所以應(yīng)考慮頂部附加水平地震作用。結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)的假想側(cè)移計(jì)算過程見下表，其中第六層的Gi為G6和Ge之和。 （△u）k為第k層的層間側(cè)移。uT按以下公式計(jì)算：VGi=∑Gk（△u）i= VGi/∑D ij uT=∑（△u）k注：∑D ij 為第i層的層間側(cè)移剛度。按式Ge=Gn+1（1+3h1/2/H）將突出房屋重力荷載代表值折算到主體結(jié)構(gòu)的頂層，即：Ge=[1+3（5+）]=（KN）基本自振周期T1（s）可按下式計(jì)算：T1= （uT）1/2注：uT假想把集中在各層樓面處的重力荷載代表值Gi作為水平荷載而算得的結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)位移。第三層至第五層：比較其與第三層的異同，只有B③④、B④⑤不同，可得三到五重力荷載代表值為：G35=+（）=第六層重力荷載代表值的計(jì)算：橫梁：+= 縱梁：882KN 柱：計(jì)算高度：3600mm截面：600mm600mm數(shù)量：24總重：32524= 橫墻： 縱墻：（+）/2= 窗重： 木門重：門高2100mm，計(jì)算高度為門的1500mm以上，故系數(shù)а=（）/=3/8則木門重：3/8= 女兒墻重：（+）（+）= 屋面恒載、活載計(jì)算： 恒載：= 活載：= 雪載：=由以上計(jì)算可知，六層重力荷載代表值為G6=G 恒+G活=（+882+）+++++ +（+） =注：。第二層：（1）、梁、柱橫梁：AB跨：300mm600mm 18根=BC跨：250mm500mm 9根= 縱梁：819+63=882KN 柱： 類別計(jì)算高度（mm）截 面（mm）密 度（KN/m3）體積（m3）數(shù) 量（根）單 重（KN）總 重（KN）柱36006006002524（2）、內(nèi)外填充墻重的計(jì)算：橫墻總重：縱墻： 比較第二層縱墻與第一層的區(qū)別有： 大廳：一層有鋁門 二層A③④、B③④、B④⑤跨有內(nèi)墻。 單跨體積：= 單跨重量：= 數(shù)量：12 總重：12= BC跨墻：墻厚250mm，計(jì)算長度1500mm，計(jì)算高度3900600=3300mm。五、各層縱向側(cè)移剛度計(jì)算：同理，縱向框架層間側(cè)移剛度為：層次123456∑Di（N/mm）846308645876645876645876645876645876∑D1/∑D2=1035634/935623，故該框架為規(guī)則框架。mm）③④跨1043008001099000101010101010其它跨104300800109780010101010101
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