辦公樓框架結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)畢業(yè)論文-文庫(kù)吧資料
2025-06-29 15:48本頁(yè)面
【正文】 后SEk（1）SEk（2）γRe[（SGk+）+] ++MmaxMM12NNminNmax5柱頂M N 柱底M N 4柱頂M N 柱底M N 3柱頂M N 柱底M N 2柱頂M N 柱底M N 1柱頂M N 柱底M N 1202 1202 橫向框架B柱彎矩和軸力組合次截面內(nèi)力SGk調(diào)幅后SQk調(diào)幅后SEk（1）SEk（2）γRe[（SGk+）+] ++MmaxMM12NNminNmax5柱頂M N 柱底M N 4柱頂M N 柱底M N 3柱頂M N 柱底M N 2柱頂M N 柱底M N 1柱頂M N1250 柱底M N 、柱端彎矩設(shè)計(jì)值的調(diào)整：、A柱：第5層，按《抗震規(guī)范》，無(wú)需調(diào)整。m V=γRe[ηvb（M lb +M rb）/ln +V Gb] =[（+）/+] = kNBC跨：受力如圖所示： 第5層BC梁受力圖梁上荷載設(shè)計(jì)值：q1== kN/m q2=（+*）= kN/m V Gb=+ ln== m左震：M lb= M rb=m V=γRe[ηvb（M lb +M rb）/ln +V Gb] =[（+）/+] =右震：M lb=m）層次123跨ABBCABBCABBCMmax層次45跨ABBCABBCMmax、梁端剪力的調(diào)整：抗震設(shè)計(jì)中，其梁端剪力設(shè)計(jì)值應(yīng)按下式調(diào)整：V=γRe[ηvb（M lb +M rb）/ln +V Gb]（1）、對(duì)于第5層， AB跨：受力如圖所示： 第5層AB梁受力圖梁上荷載設(shè)計(jì)值：q1== kN/m q2=（+）= kN/m V Gb=+ ln== m左震：M lb=m γREMmax== kNm MB=m γREMmax== kNm MB= 計(jì)算理論：根據(jù)梁端彎矩的組合值及梁上荷載設(shè)計(jì)值，由平衡條件確定。ηvb梁端剪力增大系數(shù)。、框架梁內(nèi)力組合：本方案考慮了三種內(nèi)力組合，+， SGk + SQk+。m）、內(nèi)力計(jì)算：梁端、柱端彎矩采用彎矩二次分配法計(jì)算，由于結(jié)構(gòu)和荷載均對(duì)稱，故計(jì)算時(shí)可用半框架，彎矩計(jì)算如下圖所示： 永久荷載作用下彎矩分配 永久荷載作用下框架彎矩 可變荷載作用下框架彎矩分配 可變荷載作用下框架彎矩圖、梁端剪力和柱軸力的計(jì)算：恒載作用下：例：第5層：荷載引起的剪力：VA=VB=（+）/2 = kN VB=VC=（+）/2 = kN 本方案中，彎矩引起的剪力很小，可忽略不計(jì)。m）、活荷載作用下梁的內(nèi)力計(jì)算： 活荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如下圖所示： 各層恒荷載作用圖對(duì)于第14層， MAB=q2l21（12α2+α3） =[12（1/3）2+（1/3）3]/12 = （kNm）（2）、對(duì)于第14層， MAB=q1l21/12+q2l21（12α2+α3） =+[12（1/3）2+（1/3）3]/12 =81 （kNm）5（）（）（）（）（）（1．74）1恒荷載作用下梁的內(nèi)力計(jì)算： 恒荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如下圖所示： 第5層恒荷載作用圖 等效于均布荷載與梯形、三角形荷載的疊加。m）514 橫向框架活載匯總表層次q2（kN/m）q2，（kN/m）P1（kN）P2（kN）M1（kNq2== kN/mq2，== kN/m 外縱墻線密度 [（2）+2]/= kN/m P1=（+）+（+）+25 = kN P2=（++）++25 = kN、活載作用下柱的內(nèi)力計(jì)算： 活荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如下圖所示： 各層梁上作用的活荷載（1）、對(duì)于第5層，q2== kN/mq2，== kN/mP1=（+）= kNP2=（++）= kN同理，在屋面雪荷載的作用下：q2== kN/mq2，== kN/mP1=（+）= kNP2=（++）=（2）、對(duì)于第14層，q2== kN/mq2，== kN/mP1=（+）= kNP2=（++）= kN 、橫向框架恒載匯總 M=Pe 其中e=()/2= 將計(jì)算結(jié)果匯總?cè)缦聝杀恚? 橫向框架恒載匯總表層次q1（kN/m）q1，（kN/m）q2（kN/m）q2，（kN/m）P1（kN）P2（kN）M1（kNq2== kN/mq2，== kN/mPP2分別由邊縱梁、中縱梁直接傳給柱的恒載，它包括主梁自重、次梁自重、樓板重等重力荷載，計(jì)算如下：P1=[（）2+（+）] ++25= kNP2=[（）2+（+）+（+）2/2] ++25= kN（2）、對(duì)于14層， 包括梁自重和其上橫墻自重，為均布荷載，其它荷載的計(jì)算方法同第6層。、荷載計(jì)算：、恒載作用下柱的內(nèi)力計(jì)算：恒荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如下圖所示：（1）、對(duì)于第5層，qq1，代表橫梁自重，為均布荷載形式。計(jì)算單元范圍內(nèi)的其余樓面荷載則通過(guò)次梁和縱向框架梁以集中力的形式傳給橫向框架，作用于各節(jié)點(diǎn)上。m）M ui2（kNm）M ui1（kN底層柱需考慮修正值y2，第二層柱需考慮修正值y1和y3，其它柱均無(wú)修正。 yy3為上下層層高變化時(shí)反彎點(diǎn)高度比的修正值。、水平地震作用下框架內(nèi)力計(jì)算：框架柱端剪力及彎矩分別按下列公式計(jì)算：Vij=DijV i /∑DijM bij=Vij*yh M uij=Vij（1y）hy=yn+y1+y2+y3注：yn框架柱的標(biāo)準(zhǔn)反彎點(diǎn)高度比。 。 各質(zhì)點(diǎn)橫向水平地震作用及樓層地震剪力計(jì)算表層次Hi（m）Gi（kN）GiHi（kN 查表得設(shè)防烈度為7度的аmax=а1=（Tg/T1） =（） = 結(jié)構(gòu)總的水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值FEkFEk=а1Geq =42098 =（kN）==T1=，所以應(yīng)考慮頂部附加水平地震作用。 s為同層內(nèi)框架柱的總數(shù)。 （△u）i為第i層的層間側(cè)移。 ψT結(jié)構(gòu)基本自振周期考慮非承重磚墻影響的折減系數(shù)。 12（）= kN四層內(nèi)縱墻：2（）= kN 由以上計(jì)算可知，四層重力荷載設(shè)計(jì)為四層總重：9786 kN第五層：（1）、內(nèi)外填充墻重的計(jì)算：五層內(nèi)橫墻：墻厚240mm，計(jì)算高度3900600=3300mm。 18（）= kN二層內(nèi)縱墻：2（）= kN 二層外縱墻：2（）= kN二層外橫墻：2（）= kN 由以上計(jì)算可知，二層重力荷載設(shè)計(jì)值為二層總重：（+++1188）++（+）++=9810 kN第三層：（1）、內(nèi)外填充墻重的計(jì)算：三層內(nèi)橫墻：墻厚240mm，計(jì)算高度3900600=3300mm。 18（）= kN 一層內(nèi)縱墻：12（）= kN 一層外縱墻重：2（）= kN 一層外橫墻重：2（）= 一層外墻總重：+= kN （3）、樓板恒載、活載計(jì)算（樓梯間按樓板計(jì)算）： 面積：=（m2） 恒載：= kN 活載：= kN 由以上計(jì)算可知，一層重力荷載設(shè)計(jì)值為 G1=G 恒+G活 =（+++1480+1118）+ （+++）+++ =9974 kN 注：。K=∑ib/2ic(一般層)αC=K/(2+K)(一般層)K=∑ib/ic(底層)αC=(+K)/(2+K)(底層) 橫向側(cè)移剛度層次KａcDi1KａcDi22510172165561994510911∑D1=994520+1091120 =417120（N/mm）∑D2=1017120+1655620=534560（N/mm）由此可知，橫向框架梁的層間側(cè)移剛度為： 橫向?qū)娱g側(cè)移剛度層次12345∑Di（N/mm）417120534560534560534560534560∑D1/∑D2=417120/534560=，故該框架為規(guī)則框架。mm）縱梁104300720109720010柱線剛度i c的計(jì)算： 柱線剛度i c層次hc（mm）Ec（N/mm2）bh（mmmm）Ic（mm4）EcIc/hc（Nmm）2 EcI0/l（N計(jì)算過(guò)程：對(duì)于邊柱：
外語(yǔ)相關(guān)推薦
鄂ICP備17016276號(hào)-1