【正文】 1011=7818KN 第四層： G4=3765+1751 50%+1456+360+1011=7467KN 第三層： G3=7467KN 第二層： G2=7467KN 第一層： G1=3765+1751 50%+1756+360+1251=8007KN 建筑物總重力荷載代表值： 71 ii G??為： 71 ii G? ??7818+7467 3+8007=38226kN 質(zhì)點重力荷載值見圖 5。 圖 2 梁的編號 梁的計算跨度 : 圖 3 梁的計算跨度 框架梁的計算跨度以柱 形心線為準，由于建筑軸線與墻軸線重合，故建筑軸線與結(jié)構(gòu)計算跨度不同，如上圖 3所示： 柱高度 底層柱高度 h=++=，其中 為底層高， 為室內(nèi)外高差?？蚣芰褐鞍寰鶠楝F(xiàn)澆，框架平面柱網(wǎng)布置如圖 1 所示： 圖 1 框架平面柱網(wǎng)布置 設(shè)計資料 1)擬建地段勢平坦，地層分布較為規(guī)律，地基承載力按 160KN/m2計，持力層為第二層粉土。 1 摘 要 本建筑為某高校后勤辦公樓，五層框架結(jié)構(gòu)，位于鄭州北大學(xué)城，設(shè)計使用年限為50 年，結(jié)構(gòu)按 7 度設(shè)防設(shè)計，結(jié)構(gòu)類型為框架結(jié)構(gòu)，墻體為加氣混凝土砌塊。 2) 基本風(fēng)壓按 50 年一遇 KN/m2 3)雪載：最大積雪厚度為 20cm， 。其他層柱高等于層 FEDB1~5 4 高，即為 和 。 圖 5 質(zhì)點重力荷載值 水平地震力作用下框架側(cè)移計算 墻體 每片面積（ m2） 片數(shù) 重量（ kN） 底層縱墻 32 954 底層橫墻 18 460 其他層縱墻 128 2817 其他層橫 墻 72 1228 7 橫梁線剛度： 采用混凝土 C25， cE = 107kN/㎡ 在框架結(jié)構(gòu)中，有現(xiàn)澆樓面或預(yù)制板樓面。 表 4 柱線剛度 柱號 Z 截面 （㎡） 柱高度 h （ m） 慣性矩 線剛度 30 12bhI ? （ m4） cc EIK h? （ kN 表 6 橫向框架頂點位移 層次 iG （ kN） iG? （ kN） iD （ kN/m） 層間相對位移i? i iGD?? i? 5 7818 7818 461072 4 7467 15285 461072 3 7467 22752 461072 2 7467 30219 461072 1 8007 38226 308842 ??? = ? =（ s） 橫向地震作用計算 9 在 Ⅱ 類場地， 7 度設(shè)防區(qū)，設(shè)計地震分組為第二組情況下： 結(jié)構(gòu)的特征周期gT和水平地震影響系數(shù)最大值 max? （ 7度，多遇地震）為： gT= max? = 由于 1T =＞ gT= =（ s），應(yīng)考慮頂點附加地震作用。 n? = 1T += += 結(jié)構(gòu)橫向總水平地震作用標準值： EKF =（ 1TTg ）max? 71 ii G?? =（ ） 38226=1352kN 頂點附加水平地震作用： nF? = n? EKF = 1352=96kN 各層橫向地震剪力計算見表 7，表中 71(1 )iii E K njjjGHFFGH????? 表 7 各層橫向地震作用及樓層地震剪力 層次 ih （ m） iH （ m） iG （ kN） iiGH （ kN） 71iijjjGHGH?? iF （ kN） iV （ kN） 5 7818 144633 4 7426 112875 3 7426 88369 2 7426 62636 1 8007 37633 注：表中第 5 層 iF 中加入了 nF? ，其中 nF? =96kN。 m) 5 461072 15253 32 4 461072 15253 40 72 3 461072 15253 45 81 2 461072 15253 49 1 308842 9521 48 層 次 層高 hi(m) 層間 剪力 Vi(kN) 層間 剛度 Di(kN) F 軸柱（邊柱） Dim (kN) Vim (kN) k y (m) M 上 (kN這樣求得的框架內(nèi)力，梁跨中彎矩較考慮活荷載不利布置法求得的彎矩偏低，但當活荷載在總荷載比例較小時，其影響很小，若活載占總荷載例較大，可在截面配筋時，將跨中彎矩乘 ～ 。 由圖 11 查得梁上均布荷載為： 第四層： q =集中荷載： 柱自重： 第五層： q =由圖 16 查得 四層梁端彎矩： M = m） 括號內(nèi)為調(diào)幅的數(shù)值。 V 跨中 MBD MDE 3層 B 右 M 177。 V D 左 M ? V D 右 M 177。 ③ 5層 柱頂 M ? N ? 柱底 M 177。 N ? 3層 柱頂 M ? N ? 柱底 M 177。混凝土強度等級 25C （ cmf =, cf =） ,縱筋為 Ⅱ級( yf =310N/mm2),箍筋為 Ⅰ級 ( yf =210N/mm2)。 m rbM = m GbV =(+ 3) 1/2 = kN m) 0 2bM M V??(kN Φ =8 n=2。 V ? sv= n取兩組中較大者計算配筋。 m 取 cM? 180。 m N = = M =(mm) 134 ＜ 0 ＜ 0 ＜ 0 選筋 4Φ 18 4Φ 18 4Φ 18 實配面積(mm) 1018 1018 1018 ? % B 斜截面承載能力計算 以第一層柱為例，剪力設(shè)計值按下式調(diào)整： ulccCnMMV H?? 式中： nH —— 柱凈高； ,ulccMM—— 分別為柱上下端順時針或逆時針方向截 面組合的彎矩設(shè)計值。 35 圖 21 樓梯間頂層平面詳圖 ⑴假定 h= 2750 923 0 3 0L mm??，取 h=100mm。 取箍筋肢數(shù) n =2,箍筋直徑 6svdm? ,( 21 mm? ) 箍筋間距 200s mm? 000 .0 7 1 .5 svcs c y Av f b h f v hs?? = 2 2 8 . 30 . 0 1 1 0 2 0 0 2 6 5 1 . 5 2 1 0 2 6 5200?? ? ? ? ? ? ? =60723N ? 取雙肢箍 Ф 8200, 21( 0 .2 8 3 / )svnA m m m ms ? （配筋圖見樓 梯結(jié)構(gòu)配筋圖） 板的計算 BC跨間板計算（單向板） 板按考慮塑性內(nèi)力重分布計算。 由正截面計算中第 Ⅱ Ⅱ、Ⅲ Ⅲ截面的控制內(nèi)力得： 34 ucM = m N = = M = m 將 cM? 與 cM? 180。 m 右震 += s(%) ? svmin=(%) 考 慮地震作用的反復(fù)性，表中公式將靜力荷載作用下梁的受剪承載力公式乘 的降低系數(shù)。 Φ =8 Asv1 箍筋間距 S（ mm） 100 100 80 Vcs= + m) 020REs cmMf bh?? ? 1 1 2 s??? ? ? (1 1 2 )ss??? ? ? 00REs syMA fh??? 2(mm) 564 754 選筋 2Φ 22 1Φ 20 2Φ 20 2Φ 20 2Φ 22 實配面積 2(mm) 760 %? 截面 3 4 4 5 M(kN梁的正截面、斜截面強度計算見表 2表 23。 m rbM = Gb 1 V 1 .2 ( ) 2 nq q l? ? ?活恒 lbM , rbM —— 分別為梁的左、右端順時針方向或反時針方向截面組合的彎矩值。 27 底 N ? 1層 柱頂 M N 柱底 M 177。 N ? 3層 柱頂 M ? N ? 4 柱底 M 177。 V D 左 M ? V D 右 M 177。 m) MGB (kN 表14 恒載作用下梁端剪力及 柱軸力 表 15 活載作用下梁端剪力及柱軸力 內(nèi)力組合 框架內(nèi)力組合 在恒載和活載 作用下，跨間 maxM可以近 似取跨中的 M 代替 2m a x 18 MMM ql ??? 左 右2 式中：M左 、 M右 —— 梁左、右端彎矩，見圖 11 括號內(nèi)的數(shù)值 跨中 M 若小于 2116ql 應(yīng)取 M ＝ 2116ql 在豎向荷載與地震組合時 ,跨間最大彎矩 GEM 采用數(shù)解法計算 ,如圖 17所示 層 次 荷載引起剪力 彎矩引起剪力 總剪力 柱軸力 BD跨 DE跨 BD 跨 DE跨 BD 跨 DE跨 B D VqA=VqB (KN) VqB=VqC (KN) VmA=Vmb (KN) Vmb=Vmc (KN) VA (KN) VB (KN) VB= VC (KN) N 頂 (KN) N 底 (KN) N 頂 (KN) N 底 (KN) 5 () 0 () () 4 () 0 () () 3 () 0 () () 2 () 0 () () 1 () 0 () () 層 次 荷載引起剪力 彎矩引起剪力 總剪力 柱軸力 BD 跨 DE 跨 BD 跨 DE 跨 BD 跨 DE 跨 B D VqA=VqB (KN) VqB=VqC (KN) VmA=Vmb (KN) Vmb=Vmc (KN) VA (KN) VB (KN) VB= VC (KN) N 頂 =N 底 (KN) N 頂 =N 底 (KN) 5 () 0 () () 4 () 0 () () 3 () 0 () () 2 () 0 () ()