【正文】 //6= Q//4+ Q//5=+=（ kJ/h） 綜上所述 ，冷卻帶窯體散失熱量總和為： Q14=++=91797（ kJ/h） 抽走余熱風(fēng)帶走熱量 Q15 = q15C at a 其中， q15— 抽走余熱風(fēng)流量 （ m3/h） ； 該窯不用冷卻帶熱空氣做二次空氣，冷卻帶鼓入風(fēng)量全部用于氣幕，體積為 q15= = Va Nm3?！?） ； 熱流 q1=221101???? ??tt = 40220??=， 不考慮車臺面以下部分的窯墻散熱，窯內(nèi) 高 按 1185mm計算， 則兩側(cè)窯墻散熱量： Q//4=25=（ kJ/h） 窯頂部分散熱計算 此部分用材料如下： 堇青莫來石板 ，厚度δ =20mm，導(dǎo)熱系數(shù) w/（ m℃ ）； 熱流 q2=221101???? ??tt = 40600??=窯頂散熱量： Q//5=13=69723（ kJ/h） 所以， 800— 400℃段的窯體散熱總量為： Q//6= Q//4+ Q//5=+69723=（ kJ/h） 400— 40℃段 該段長度為 5米，窯外壁表面平均溫度 40℃，窯內(nèi)壁表面平均溫度：（ 400+40）/2=220℃ 窯墻部分散熱計算 此部分用材料如下： 輕質(zhì)高鋁磚 ，厚度δ =345 mm，導(dǎo)熱系數(shù) w/（ m℃ ） ； 31 熱流 q1=221101???? ??tt = 40600??=， 不考慮車臺面以下部分 的窯墻散熱，窯內(nèi) 高 按 1185mm計算， 則兩側(cè)窯墻散熱量： Q//4=213=（ kJ/h） 窯頂部分散熱計算 此部分用材料如下： 堇青莫來石板 ，厚度δ =20mm，導(dǎo)熱系數(shù) w/（ m℃ ）； 熱流 q2=221101???? ??tt = 401010??=窯頂散熱量： Q//2= 6=（ kJ/h） 所以， 1220— 800℃段的窯體散熱總量為： Q//3= Q//1+ Q//2=+= 800— 400℃段 該段長度為 13 米，窯外壁表面平均溫度 40℃，窯內(nèi)壁表面平均溫度：（ 800+400） /2=600℃ 窯墻部分散熱計算 此部分用材料如下： 輕質(zhì)保溫磚 ，厚度δ =345 mm，導(dǎo)熱系數(shù) w/（ m℃ ） ； 熱流 q1=33221101?????? ???tt = 401010 ?? ?=不考慮車臺面以下部分的窯墻散熱，窯內(nèi) 高 按 1215mm計算， 則兩側(cè)窯墻散熱量： Q//1=26=（ kJ/h） 窯頂部分散熱計算 此部分用材料如下： 莫來石絕熱 磚，厚度δ =230 mm，導(dǎo)熱系數(shù) w/（ m℃ ） 輕質(zhì)粘土磚，厚度 δ=230 mm，導(dǎo)熱系數(shù) w/（ m℃ ) Q11=GmC 11t 11=80= （ kJ/h） 硼板、支柱等窯具帶出顯熱 Q12 出窯 棚板、立柱 質(zhì)量 Gb=出窯 棚板、立柱 溫度 t12=80℃ ， 棚板、立柱比熱 C12= kJ/（ kg 空氣的溫度 ta=20℃ ,此時空氣的平均比熱 ca= kJ/(Nm3 熱平衡示意圖 圖 91 冷卻帶的熱平衡示意圖 Q3— 制品帶入顯熱； Q4— 硼板、支柱等窯具帶入顯熱； Q9— 窯車帶入顯熱； Q10— 急冷風(fēng)帶入顯熱與 冷卻帶末端送入冷卻風(fēng)帶入顯熱； Q11— 制品帶出顯熱； Q12— 硼板、支柱等窯具帶出顯熱； Q13— 窯車蓄熱、帶出 及散失之熱； Q14— 窯墻、頂總散熱； Q15— 抽走余熱風(fēng)帶走熱量； Q16— 其他熱損失； Q 9 Q 10Q 3Q 4Q 11Q 12Q 16Q 13 Q 15Q 14 29 熱收入項目 制品帶入顯熱 Q3 制品帶入冷卻帶的顯熱等于預(yù)熱帶和燒成帶制品帶出顯熱 Q3=（ kJ/h） 硼板、支柱等窯具帶入顯熱 Q4 此項熱量即為預(yù)熱帶和燒成帶硼板、支柱等窯具帶出熱 Q4=（ kJ/h） 窯車帶入顯熱 Q9 預(yù)熱帶和燒成帶窯車散失之熱約占窯車積熱的 5%，即 95%之積熱進入了冷卻帶。 熱 收 入 熱 支 出 項 目 (kJ/h) （ %） 項 目 (kJ/h) （ %） 坯體帶入顯熱 產(chǎn)品帶走顯熱 燃料化學(xué)顯熱 煙氣帶走顯熱 助燃空氣顯熱 24960 窯墻、窯頂帶走顯熱 漏入空氣顯熱 物化反應(yīng)耗熱 棚板、立柱帶入顯熱 6340 棚板、立柱帶出顯熱 氣幕顯熱 窯車積、散熱 20 其它熱損失 211465 5 總 計 100 總 計 100 28 9 冷卻帶的熱平衡計算 確定熱平衡計算的基準、范圍 本次計算選用 1小時為計算基準，以 0℃作為基準溫度。制品中 AL2O3含量為 % 則可得： Qw=（ 2490+250） =（ kJ/h） 其余物化反應(yīng)吸熱 Qd Qd= G12100w(Al2O3) （ kJ/h） 其中， G1— 入窯干制品質(zhì)量（ Kg/h）； G1= Kg/h； 2100— 1KgAl2O3的反應(yīng)熱（ KJ/Kg）； w(Al2O3)— 陶瓷 潔 具結(jié)合劑中 Al2O3含量占 總質(zhì)量的質(zhì)量分數(shù)； w(Al2O3)=%； Qr= G12100w(Al2O3)= 2100%=（ kJ/h） 則物化反應(yīng)總耗熱為： Q7=+=（ kJ/h） 其他熱損失 Q8 一般取經(jīng)驗數(shù)據(jù)，此項熱支出占熱收入的 5%— 10%，本次計算取 5%?！?）； 熱流 q2=221101???? ??tt = 401220??=686W/m2 窯頂散熱量： Q/11=686 5=（ kJ/h） 所以， 1220℃ — 1220℃段的窯體散熱總量為： Q/12= Q/10+ Q/11=+=（ kJ/h） 綜上所述 ，預(yù)熱帶和燒成帶窯體散失熱量總和為： Q5=＋ +++=（ kJ/h） 窯車蓄熱和散失熱量 Q6 取經(jīng)驗數(shù)據(jù)，占熱收入的 20%?！?）； 熱流 q1=33221101?????? ???tt = 401220 ?? ?= W/m2 不考慮車臺面以下部分的窯墻散熱，窯內(nèi) 高 按 1285mm計算， 則兩側(cè)窯墻散熱量： Q/10=25=（ kJ/h） 窯頂部分散熱計算 此部分用材料如下： 莫來石絕熱磚，厚度 δ=230mm，導(dǎo)熱系數(shù) w/（ m℃ ） 輕質(zhì)粘土磚，厚度 δ=230 mm，導(dǎo)熱系數(shù) w/（ m℃ ）； 硅酸鋁棉，厚度 δ=230 mm，導(dǎo)熱系數(shù) w/（ m℃ ） 硅酸鋁纖維氈，厚度 δ=100 mm，導(dǎo)熱系數(shù) w/（ m℃ ）； 熱流 q2=221101???? ??tt = 40750??=窯頂散熱量： Q//5==（ kJ/h） 所以， 600— 900℃段的窯體散熱總量為： Q//6= Q//4+ Q//5=10877+=（ kJ/h） 900— 1220℃段 該段長度為 11 米，窯外壁表面平均溫度 40℃，窯內(nèi)壁表面平均溫度：（ 900+1220） /2=1060℃ 窯墻部分散熱計算 此部分用材料如下： 聚輕高鋁磚，厚度 δ=230 mm，導(dǎo)熱系數(shù) w/（ m℃ ）； 熱流 q1=221101???? ??tt = 40750??=則兩側(cè)窯墻散熱量： Q//4=2=10877（ kJ/h） 窯頂部分散熱計算 此部分用材料如下： 堇青莫來石板，厚度 δ=20 mm，導(dǎo)熱系數(shù) w/（ m℃ ）； 熱流 q2=221101???? ??tt = 40550??=窯頂散熱量： Q/5=5=（ kJ/h） 所以， 500— 600℃段的窯體散熱總量為： Q/6= Q/4+ Q/5=6010+=（ kJ/h） 24 600— 900℃段 該段長度為 米，窯外壁表面平均溫度 40℃，窯內(nèi)壁表面平均溫度：（ 600+900） /2=750℃ 窯墻部分散熱計算 此部分用材料如下： 輕質(zhì)保溫磚，厚度 δ=345 mm，導(dǎo)熱系數(shù) w/（ m℃ ）； 熱流 q1=221101???? ??tt = 40550??=則兩側(cè)窯墻散熱量： Q/4=25=6010（ kJ/h） 窯頂部分散熱計算 此部分用材料如下： 堇青莫來石板，厚度 δ=20 mm，導(dǎo)熱系數(shù) w/（ m℃ ）； 熱流 q2=221101???? ??tt = 40260??=窯頂散熱量： Q/2==17910（ kJ/h） 所以， 20— 500℃段的窯體散熱總量為： Q/3= Q/1 ＋ Q/2=+17910=（ kJ/h） 500— 600℃段 該段長度為 5 米，窯外壁表面平均溫度 40℃，窯內(nèi)壁表面平均溫度：（ 500+600） /2=550℃ 窯墻部分散熱計算 此部分用材料如下： 輕質(zhì)保溫磚，厚度 δ=345 mm，導(dǎo)熱系數(shù) w/（ m℃ ）； 熱流 q1=221101???? ??tt = 40260??=不考慮車臺面以下部分的窯墻散熱，窯內(nèi) 高 按 1185mm計算， 則兩側(cè)窯墻散熱量： Q/1=2=（ kJ/h） 窯頂部分散 熱計算 23 此部分用材料如下： 堇青莫來石板，厚度 δ=20 mm，導(dǎo)熱系數(shù) w/（ m窯外壁表面平均溫度 40℃ ，窯內(nèi)壁表面平均溫度：（ 20+500） /2=260℃ 窯墻部分散熱計算 此部分用 材料如下： 輕質(zhì)保溫磚，厚度 δ=345 mm，導(dǎo)熱系數(shù) w/（ m用于氣幕的空氣的體積 Vs= (Nm3/h) 離窯煙氣體積： qg=[Vg0+（ ag1） V a0]x+Vs 煙氣溫度為 250℃ 此時煙氣比熱 Cg= kJ/( Nm3℃ )， Qs= VsC st s=20= （ kJ/h） 熱支出項目 制品帶出顯熱 Q3 Q3=GmC3T3 （ kJ/h） 出燒成帶產(chǎn)品質(zhì)量： Gm= kg/h 出燒成帶產(chǎn)品溫度 ： t3=1220℃ 查手冊 [11]， 此時產(chǎn)品平均比熱 ： C3= kJ/(kg? ℃ ) 則： Q3=GmC 3t 3=1220= （ kJ/h） 硼板、支柱等窯具帶出顯熱 Q4 22 Q4=GbC4T4（ kJ/h） 棚板、立柱質(zhì)量： Gb=出燒成帶棚板、立柱溫度： T4=1220℃ 此時棚板、立柱的平均比熱： C4=+=+1220= kJ/(kg取攪拌 氣幕風(fēng)源為空氣，其風(fēng)量一般為理論助燃空氣量的 倍，取為 倍。 Va/=x（ agaf） V a0=x()= （ Nm3/h） 漏入空氣溫度為 ta/=20℃ ， 此時 Ca/= kJ/(Nm3℃））；查表， Ta =20℃ 助燃風(fēng)時平均比熱容為： Ca = KJ/（ Kg℃））；查表， Tf=20℃時 二甲醚 平均比熱容為 ： Cf= KJ/（ Kg℃））；碳化硅硼板、支柱的平均比熱容按下式計算： C2=+=+20=（ Kg℃）） ； T1=20℃ 時， C1=（