【正文】 25 熱流 q1=33221101?????? ???tt = 401060 ?? ?=不考慮車臺(tái)面以下部分的窯墻散熱，窯內(nèi) 高 按 1285mm計(jì)算， 則兩側(cè) 窯墻散熱量： Q/7=211=（ kJ/h） 窯頂部分散熱計(jì)算 此部分用材料如下： 莫來石絕熱磚，厚度 δ=230mm，導(dǎo)熱系數(shù) w/（ m℃ ） . 則： Q10=Vac at a= Va20=26 Va（ kJ/h） 熱支出項(xiàng)目 制品帶出顯熱 Q11 出窯產(chǎn)品質(zhì)量 Gm= ㎏ 出 窯產(chǎn)品溫度 t11=80℃ ， 產(chǎn)品比熱 Cm=(kg漏出空氣忽略不記 T15— 抽走余熱風(fēng)的平均溫度（℃）；取 T15=200℃ C15— 抽走余熱風(fēng)的平均比熱（ KJ/（ Kg 封閉氣幕管道尺寸的計(jì)算 封閉氣幕總管直徑取 230mm 窯尾 鼓冷風(fēng)管尺寸的計(jì)算 窯尾鼓冷風(fēng)量為 實(shí)際鼓風(fēng)量 4889273 1 ?????V m3/h =a. 鼓冷風(fēng)總管直徑 : 39 氣體在鼓冷風(fēng)中的流速 取 w=12m/s 總管 ????總Dm，取 400mm 分管 D 分 ?????m，取 300mm 支管 D 支 ????? ，取 90mm 各窯段的風(fēng)機(jī)選型 急冷段急冷風(fēng)機(jī)的選用 風(fēng)機(jī)鼓風(fēng)量 Q==3948Nm3/h 比較各種風(fēng)機(jī)性能后，采用 型離心通風(fēng)機(jī)。 補(bǔ)償導(dǎo)線 500 米。 通過這次 畢業(yè) 設(shè)計(jì)，使我 明白學(xué)習(xí)是一個(gè)長期積累的過程，在以后的工作、生活中都應(yīng)該不斷的學(xué)習(xí)，努力提高自己知識(shí)和綜合素質(zhì) 。 看火孔（含瓷管和看火孔蓋） 43 套 。轉(zhuǎn)彎，取 ξ5=2； v=5m/s 再 45176?！?）； 巖棉氈，厚度 δ=100 mm，導(dǎo)熱系數(shù) w/（ m以冷卻帶為計(jì)算范圍?！?）； 硅酸鋁棉，厚度 δ=230 mm，導(dǎo)熱系數(shù) w/（ m 所以 ： Vs=== （ Nm3/h） ， 設(shè) ts=20℃ ，查得 Cs= kJ/(Nm3MgO%=%= 產(chǎn)生的 CO2質(zhì)量 Gco2 = Gca o 16 5 窯體材料和厚度的確定 窯體所采用的材料及其厚度應(yīng)該 滿足各段使用性能要求，受 表面最高溫度限制以及磚形、外觀整齊等方面的因素 的影響 ， 綜合考慮 確定 窯體材料和厚度見如下。 車下風(fēng)系統(tǒng) 車下風(fēng)風(fēng)源為室內(nèi)冷空氣。砂 封槽用厚度 3mm 左右的鋼板制作而成，且留有膨脹縫。窯墻砌筑在鋼結(jié)構(gòu)上。 圖紙包括：窯體砌筑結(jié)構(gòu)圖、鋼架結(jié)構(gòu)和安裝圖、管路布置安裝圖、窯車結(jié)構(gòu)圖、異形磚圖等 設(shè)計(jì)說明書詳細(xì)，含設(shè)計(jì)計(jì)算、材料概算等。 37 6 摘 要 本次設(shè)計(jì)的是 二甲醚燃料 隧道窯設(shè)計(jì) ， 窯頂采用 T 型 吊頂（排煙段）與輕型耐火磚夾耐熱鋼板組合吊頂磚的結(jié)構(gòu)，為了降低全窯的熱損失減小單位產(chǎn)品熱耗，全窯均采用輕質(zhì)耐火材料以及現(xiàn)在窯爐設(shè)計(jì)中經(jīng)常用的毯、氈、巖棉等保溫材料。 32 11 工程材料概算 9 氣幕的設(shè)定 5 2 燒成制度的確 定 10 燃燒系統(tǒng) 30 2 燒嘴的選用 C temperature error within. As a result of the fuel gas is a clean fuel, highspeed temperature controlled kiln burner to heat transfer enhancement, while highspeed burner can be adjusted so that the kiln temperature uniformity further improve the yield, so as to achieve energy saving. For the effective use of flue gas heat, the furnace exhaust preceding a decentralized manner, while slow cooling section by pumping in hot air and indirect cooling methods to cool products, on the hot flue gas can also be used. Control of the whole kiln using puter control to achieve both improved product yield and reducing the work of the staff strength and reduce production costs. The design features: to improve product quality while reducing heat consumption per unit of product, on the ceramic industry to achieve green, environmental protection, energy saving. Key words: tunnel kiln, energy, dimethyl ether. 8 1 前言 隨著經(jīng)濟(jì)不斷發(fā)展，人民生活水平的不斷提高，衛(wèi)生潔具人民生產(chǎn)、生活中都占有重要的地位。窯體由窯墻主體、窯頂 ，鋼和窯體的附屬結(jié)構(gòu) 組成 。因此該隧道窯不設(shè)置窯內(nèi)車下檢查坑道。 燒嘴的具體布置情況為： 7～ 10 節(jié)設(shè)置 7 只， 11～ 15 節(jié)設(shè)置 10 對共 20 只，16～ 18 節(jié)設(shè)置 8 對共 16 只，并在每個(gè)燒嘴的對側(cè)窯墻上設(shè)置一個(gè)觀火孔。 窯 頭裝有油壓頂車機(jī)。而且據(jù)查二甲醚主要成分通常為純品，其燃燒化學(xué)方程式為： CH3OCH3 + 3O2 ==燃 燒 == 2CO2 + 3H2O 由此可知其 理論需氧量 La0 = 3(Nm3/Nm3) 則理論空氣量： Va0= La0/=3/=(Nm3/Nm3) 取空氣過剩系數(shù) n= 則實(shí)際空氣量： Va= =15(Nm3/Nm3) 燃燒產(chǎn)生煙氣量 理論煙氣量 ： Vg0=5+ Va0=(Nm3/Nm3) 實(shí)際煙氣量為 ： V= Vg0 + （ α1 ） Va0=+ （ － ）=17(Nm3/Nm3) 燃燒溫度 燃料的低 熱值 Q=64580KJ/Nm3 理論燃燒溫度 t=（ QDw+VaCata+CfTf） /（ VC） 查表在 t=2200℃ 時(shí)的煙氣比熱為 C= kJ/(Nm3?℃ )，在室溫 20℃ 時(shí)空氣比熱為 Ca= kJ/(Nm3?℃ )， 二甲醚 的比熱為 Cf=(Nm3?℃ ) ，代入公式得 t=(64580+1520+20)/（ 17） =2252℃ 相對誤差為 ： （ 22522200） /2252=%5%， 認(rèn)為合理 ?！妫?；查表， Tf=20℃時(shí) 二甲醚 平均比熱容為 ： Cf= KJ/（ Kg℃ ）； 熱流 q2=221101???? ??tt = 40260??=窯頂散熱量： Q/2==17910（ kJ/h） 所以， 20— 500℃段的窯體散熱總量為： Q/3= Q/1 ＋ Q/2=+17910=（ kJ/h） 500— 600℃段 該段長度為 5 米，窯外壁表面平均溫度 40℃，窯內(nèi)壁表面平均溫度：（ 500+600） /2=550℃ 窯墻部分散熱計(jì)算 此部分用材料如下： 輕質(zhì)保溫磚，厚度 δ=345 mm，導(dǎo)熱系數(shù) w/（ m℃ ）； 熱流 q1=33221101?????? ???tt = 401220 ?? ?= W/m2 不考慮車臺(tái)面以下部分的窯墻散熱，窯內(nèi) 高 按 1285mm計(jì)算， 則兩側(cè)窯墻散熱量： Q/10=25=（ kJ/h） 窯頂部分散熱計(jì)算 此部分用材料如下： 莫來石絕熱磚，厚度 δ=230mm，導(dǎo)熱系數(shù) w/（ m℃ ） ； 熱流 q1=33221101?????? ???tt = 401010 ?? ?=不考慮車臺(tái)面以下部分的窯墻散熱，窯內(nèi) 高 按 1215mm計(jì)算， 則兩側(cè)窯墻散熱量： Q//1=26=（ kJ/h） 窯頂部分散熱計(jì)算 此部分用材料如下： 莫來石絕熱 磚，厚度δ =230 mm，導(dǎo)熱系數(shù) w/（ m 熱 收 入 熱 支 出 項(xiàng) 目 (kJ/h) (%) 項(xiàng) 目 (kJ/h) (%) 產(chǎn)品帶入顯熱 產(chǎn)品帶出顯熱 棚板、立柱帶入顯熱 棚板、立柱帶 出顯熱 窯車帶入顯熱 窯體散熱 91797 急冷、窯尾風(fēng) 帶入顯熱 171678 窯車帶走和向車下散失顯熱 抽熱風(fēng)帶走顯熱 1743192 其它散熱 123666 5 合 計(jì) 100 合 計(jì) 100 34 、阻力計(jì)算 、燒嘴 及風(fēng)機(jī)選型 排煙系統(tǒng)的設(shè)計(jì) 排煙量計(jì)算 排煙系統(tǒng)需排除煙氣量： Vg=[ Vg0+(αg－ 1)Va0]x＋ Vm =[+(－ 1)] 64+64= m3/h 排煙口及水平支煙道尺寸 共有 8對排煙口，則每個(gè)排煙口的煙氣流量為： qv=標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下煙 氣在磚砌管道中的流速為 1～ ，流速太大則阻力大，流速太小則管道直徑過大，造成浪費(fèi)。其次，選用燒嘴必須和燒嘴的使用結(jié)合起來，在規(guī)定的負(fù)荷內(nèi) 保證火焰的穩(wěn)定性，即不要脫火也不要回火，并要保證在規(guī)定的條件下燃料完全燃燒 。 鋼材材料 概算 由圖紙中的詳細(xì)計(jì)算，得出下列材料圖表： 序號 材料名稱 規(guī)格 /尺寸（ mm） 單位 數(shù)量 1 鋼管 140 m 78 2 鋼管 159 m 78 3 鋼板 σ=3 m2 98 4 方鋼管 100 50 4 支 480 5 方鋼管 120 60 4 支 210 6 方鋼管 50 50 支 70 7 方鋼管 120 120 4 支 240 8 角鋼 L63 63 6 支 190 9 角鋼 L40 40 4 支 180 10 角鋼 L30 30 4 支 140 11 鋼板 δ= m2 250 12 吊頂鉤 φ10 個(gè) 3950 13 軌道 15kg/m m 450 14 軌道墊板 σ=10mm m2 6 15 窯車底板 580 630 3 件 320 16 窯車底板 980 630 3 件 320 17 槽鋼 10 號 m 930 44 12 后 記 大學(xué)四年的學(xué)習(xí)生活就要告一段落了，我的 畢 業(yè)設(shè)計(jì) 經(jīng)過 xxx 老師的指導(dǎo)和自己的努力 也即將完成。 畢業(yè) 設(shè)計(jì) 不僅是對 大學(xué) 所學(xué) 專業(yè) 知識(shí) 和專業(yè)基礎(chǔ) 的一 次實(shí)際 檢驗(yàn) 和鞏固 ， 更多的是走向工作崗位前的一次熱身，和 對自己能力的一種提高。m， 密度 ρ=260kg/m3， 纖維長度約 50mm， 在全窯窯墻 與窯頂 部分填充硅酸鋁纖維 ，在窯頂全窯所填 硅酸鋁纖維 長度為 60m，寬為 ，所填棉的高為 ，體積為： V1=60= m3 在窯墻所填 硅酸鋁纖維 長度為 22m，寬為 ，高為 ，體積為： V2=22 2= m3 在窯車內(nèi)填棉長為 ，寬為 ，高為 ，在全窯的窯車數(shù)為 33 輛，預(yù)留全窯的 1/3 窯車數(shù)為干燥和裝車所用，因此總的窯車數(shù)為 41+14=55 輛，得出硅酸鋁纖維體積為： V3=55= m3