【正文】 分 點(diǎn) N1(N2,N3) 鋼 筋 尚 未 彎 起 9 9 N4(N5,N6) 16.7 N7 9 5 N8 N9 支點(diǎn) N1(N2,N3) 9 N4(N5,N6) 8440 16.7 N7 9 N8 1218 N9 （ 3） 鋼束長度計(jì)算 一根鋼束的長度為曲線長度、直線長度與兩端工作長度之和，其中鋼束的曲線長度可按圓弧半徑與彎起角度進(jìn)行計(jì)算。18001 0176。 為簡化計(jì)算和施工，所有鋼束布置的線型均選用兩端為圓弧線中間再加一段直線，并且整根束道都布置在同一個(gè)豎直面內(nèi)。 275形 心 軸 確定鋼束起彎角時(shí)，既要照顧到因彎起所產(chǎn)生的豎向預(yù)剪力有足夠的數(shù)量，又要考慮到由其增大而導(dǎo)致摩擦預(yù)應(yīng)力損失不宜過大。圖 12 示出計(jì)算圖式，錨固端截面特性計(jì)算見表 8所示。按照上述錨頭布置的“均勻”“分散”的原則，錨固端截面所布置的剛束如圖 11b 所示。根據(jù)以上規(guī)定，跨中截面的細(xì)部構(gòu)造如圖 11a 所示。則鋼束數(shù)的估算公式為： dpd pMn a h f A? ? ? ?? 式中： dM —— 承載能力極限狀態(tài)的跨中最大彎矩，按表 7 取用 a —— 經(jīng)驗(yàn)系數(shù)，一般采用 ~，本算例取 pdf —— 預(yù)應(yīng)力鋼絞線的設(shè)計(jì)強(qiáng)度，見表 1，為 1260MP 計(jì)算得： 3641 5 7 9 4 .3 9 8 1 0 8 .50 .7 6 2 .3 1 2 6 0 1 0 8 .4 1 0n ????? ? ? ? ? 根據(jù)上述兩種極限狀態(tài)，取鋼束數(shù) n=9 （二）預(yù)應(yīng)力鋼束的布置 1 跨中截面的鋼束布置 對于跨中截面，在保證布置預(yù)留管道構(gòu)造要求的前提下，盡可能使鋼束群重心的偏心距大些，本算例采用內(nèi)徑 70mm，外徑 77mm 的預(yù)埋鐵皮波紋管，根據(jù)《公預(yù)規(guī)》 條規(guī)定，管道至梁底和梁側(cè)凈矩不應(yīng)小于 3cm 及管道直徑的 1/2。 對于簡支梁帶馬蹄的 T形截面，當(dāng)截面混凝土不出現(xiàn)拉應(yīng)力控制時(shí)，則得到鋼束數(shù) n的估算公式： ? ?1 kp pk s pMn C A f k e? ?? ? ? 式中： kM —— 持久狀態(tài)使用荷載產(chǎn)生的跨 中彎矩標(biāo)準(zhǔn)組合值，按表 7取用 1C —— 與荷載有關(guān)的經(jīng)驗(yàn)系數(shù)，對于公路 — ? 級， 1C 取用 pA? —— 一股 ? 鋼絞線截面積，一根鋼絞線的截面積是 2cm ，故 pA? = 2cm 在一中已計(jì)算出成橋后跨中截面 xy =， sk =,初估 pa =15cm，則鋼束偏心距為：pe = xy pa ==。 彎矩影響線剪力影響線汽 maxM =1/2 ? ? ? ? 391/2 ? （ + ）?????237? =? maxV =1/2?????? ? ? +? ? 0.75 = 可變作用（汽車）沖擊效應(yīng)： M=?=? V=?= （ 3）求支點(diǎn)截面的最大剪力 圖 10示出支點(diǎn)截面最大剪力計(jì)算圖式。 ① ② ③ ④汽車人 群群人一號(hào)梁 圖 5 跨中的橫向分布系 數(shù) cm 計(jì)算圖式（尺寸單位： cm） 可變作用： 雙車道： cqm =1/2（ +++） = 故取可變作用的橫向分布系數(shù)為： cqm = （ 2）支點(diǎn)截面的荷載橫向分布系數(shù) 0m 如圖 6 所示，按杠桿原理法繪制荷載橫向分布系數(shù)影響線并進(jìn)行布載， 1 號(hào)梁可變作用的橫向分布系數(shù)可計(jì)算如 下： 人群汽車④③②①一號(hào)梁 圖 6 支點(diǎn)的橫向分布系數(shù) om 計(jì)算圖式（尺寸單位： cm） 可變作用（汽車）： 0qm = 1 ?? （ 3） 橫向分布系數(shù)匯總（見表 6） 一號(hào)梁可變作用橫向分布系數(shù) 表 6 可變作用類別 cm om 公路 — ? 級 根據(jù)《橋規(guī)》 條，公路 — ? 級的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值 kq 和集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值 kp 為： kq =計(jì)算彎矩時(shí)： ? ?3 6 0 1 8 00 .7 5 3 9 5 1 8 05 0 5kp ???? ? ? ? ??????=237KN 計(jì)算剪力時(shí)： kp =237?= 在可變作用效應(yīng)計(jì)算中，本算例對于橫向分布系數(shù)的取值作如下考慮，支點(diǎn)處橫向分布系 數(shù)取 om ，從支點(diǎn)至第一根橫段梁，橫向分布系數(shù)從 om 直線過渡到 cm ，其余梁段取 cm 。 計(jì)算得： ? = ③按修正的剛性橫梁法計(jì)算橫向影響線豎坐標(biāo)值 7 211 jijiiaenn a???? ? 式中： 7 214, iina????2 2 2 22 ( ) 211 .75 m? ? ? ?. 計(jì)算所得的 ijn 值列于表 5內(nèi)。am?? 7 。 2 .7 5 。am? 3 。iTi Im? ? ?? 1 。GE? 。本算例按四車道設(shè)計(jì)，因此在計(jì)算可變作用效應(yīng)時(shí)需進(jìn)行車道折減。 （一） 永久作用效應(yīng)計(jì)算 1． 永久作用集度 （ 1） 預(yù)制梁自重 ① 跨中截面段主梁的自重 (1 ) 80 25 25 13 28 8G K N? ? ? ? ② 馬蹄抬高與腹板變寬段梁的自重 ( 2 ) (1 .4 4 3 6 2 5 0 .8 8 0 2 5 ) 5 2 5 / 2 1 4 2 .3 4G KN? ? ? ? ? ③ 支點(diǎn)段梁的自重 ( 3 ) 1 .4 4 3 6 2 5 2 5 1 .9 9 7 1 .8 2G KN? ? ? ? ④ 邊主梁的橫隔梁 中橫隔梁體積： ? ? ? ?30 .1 7 1 .9 0 .7 0 .5 0 .1 0 .5 0 .1 5 0 .1 7 5 0 .2 1 9 6 cm? ? ? ? ? ? ? ? 端橫隔梁體積 ? ? 30 .2 7 2 .1 5 0 .5 2 5 0 .5 0 .0 6 5 0 .3 2 5 0 .3 0 1 m? ? ? ? ? ? 故半跨內(nèi)橫梁重力為 ? ?( 4 ) 2 .7 5 0 .2 1 9 6 1 0 .3 0 1 2 5 2 2 .6 2G K N? ? ? ? ? ? ⑤ 預(yù)制梁永久作用集度 ( 28 6. 08 14 2. 34 71 .8 2 22 .6 2) / 19 .9 9 26 .1 6 /KN m? ? ? ? （ 2） 二期永久作用 ① 現(xiàn)澆 T梁翼板集度 ( 5 ) 5 25 8 /g K N m? ? ? ? ② 邊梁現(xiàn)澆部分橫隔梁 一片中橫 隔梁體積 30. 17 0. 45 1. 9 0. 14 53 5 m? ? ? 一片端橫隔梁體積 30. 27 0. 45 2. 15 0. 26 12 m? ? ? 故： ? ?( 6 ) 2 0 .1 4 5 3 5 2 0 .2 6 1 2 2 5 / 3 9 .9 8 0 .5 0 8 /g KN m? ? ? ? ? ? ③ 鋪裝 10cm 混凝土鋪裝： 14 25 35 /K N m? ? ? 5cm 瀝青鋪裝 14 23 /K N m? ? ? 若將橋面鋪裝均攤給四片主梁，則 ( 7 ) ( 35 16 .10 ) / 4 12 .77 /g K N m? ? ? ④ 欄桿 一側(cè)人行欄： 一側(cè)防撞欄： 若將兩側(cè)人行欄，防撞欄均攤給四片主梁，則： ( 8 ) (1. 52 4. 99 ) 2 / 4 3. 25 /g KN m? ? ? ? ⑤ 邊梁二期永久作用集度 2 8 08 12. 77 5 19. 88 /g KN m? ? ? ? ? 如圖 3所示