中型普通車床主軸變速箱設(shè)計(jì)-機(jī)械加工設(shè)備課程設(shè)計(jì)說明書-文庫吧資料
2025-05-26 08:11本頁面
【正文】 DAL ????? ? 代入數(shù)據(jù)得 0L = L=2273 mm,查表得相 13 應(yīng)的內(nèi)周長度 NL =2240mm，修正值 Y=33mm 驗(yàn)算三角帶的撓曲次數(shù) 撓曲 次數(shù) 次40102237 ?????? L mv?，故能滿足要求 確定實(shí)際中心距 實(shí)際中心距 2 00 ??????? LLAA 驗(yàn)算最小包角 ????? ??????????? 121 A DD? 故能滿足要求 確定三角帶根數(shù) 三角帶根數(shù)101CNNZ? 式中： N1為 — 根 三角帶傳動(dòng)的功率， N0為單根三角帶 在 ??1801? 、特定長度、平穩(wěn)工作情況下傳遞的功率，查表得 N0= C1— 包角系數(shù)，查表得 C1= 三角帶傳遞的功率 N1= KW 將所查數(shù)據(jù)代入可得 1 ????? CN NZ 所以，所需帶輪的根數(shù)為 3根 確定齒輪齒數(shù) 可用計(jì)算法或查表確定齒輪齒數(shù)，后者更為簡便，根據(jù)要求的傳動(dòng)比 u 和初步定出的傳動(dòng)副齒數(shù)和 ZS ，查表即可求出小齒輪齒數(shù)。對(duì)重型機(jī)床電動(dòng)機(jī)軸變速箱帶輪軸的中心距一般為 750— 。故滿足設(shè)計(jì)要求。 帶 的 滑 動(dòng) 系 數(shù) ? 一般取 則mmD 7 4)(1 4 021 12 ????? 根據(jù) V 帶輪的基準(zhǔn)直徑系列圓整后取 2802 ?D mm。電動(dòng)機(jī)額定功率 P=，查《機(jī)械設(shè)計(jì)》表 8— 7 取 KA= 則KWPKP Aca ???? ，小輪轉(zhuǎn)速（即電機(jī)軸轉(zhuǎn)速）為 1440 minr 查《機(jī)床變速箱 主軸 設(shè)計(jì)指導(dǎo)》 P29 圖 41 選用 B型三角帶。則 mNM f ?????? 4 5 5 107 11 由 P41 表查的摩擦離合器外片外徑 D=110mm，內(nèi)片內(nèi)徑 d=40mm， 則其平均圓周速度 smv dDnd 710601000 2 ??? ???? ??? 計(jì)算摩擦面對(duì)數(shù) Z ? ?? ? 1 0 0 0 .33 n120 mv KKdDpf KMK z Z ? ?? ? 式中： f— 摩擦片間摩擦系數(shù) [p]— 許用壓強(qiáng) MPa D— 摩擦片外片外徑 mm d— 摩擦片內(nèi)片內(nèi)徑 mm Kv— 速度修正系數(shù) Kz— 結(jié)合面數(shù)修正系數(shù) Km— 接觸系數(shù)修正系數(shù) 查 P42 表 12 得 f=、 [p]=.；查表 13 得 Kv =、 Km = 所以經(jīng)計(jì)算得 KzZ=,由于 KzZ 值不大 ,故可通過增加摩擦片數(shù)以減少摩擦片直徑 ,進(jìn)而減少軸徑 ,從而使軸的徑向尺稱減少 .現(xiàn)取摩擦離合器外片外徑 D=90mm,內(nèi)片內(nèi)徑 d=30mm，smv dDnd 710601000 2 ??? ???? ??? ，查表 13 得 Kv =、 Km =，代入上式可得 KzZ= 可近似 ==，故 取 Z=12， 則摩擦片的總數(shù)為z+1=12+1=13 片 ,內(nèi)片 Z/2+1=7，外片 Z/2=6。 摩擦離合器所在軸（Ⅰ軸）的扭矩由下式計(jì)算： ?19 5 5 0 jnNmf KKMM ??? 式中：f— 離合器的額定靜扭矩 K— 安全系數(shù) mM — 運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)最大扭矩 N— 電動(dòng)機(jī)額定功率 1jn — Ⅰ 軸計(jì)算轉(zhuǎn)速 ?— 電動(dòng)機(jī)軸到Ⅰ軸傳動(dòng)效率 由上知： N=、1jn=710 minr 、?=。在機(jī)床主軸箱變速傳動(dòng)中用于主軸的啟動(dòng)和正、反轉(zhuǎn)。2d =37 = 10 39。 39。取估算的傳動(dòng)軸長度為 1000mm。6Z 39。4Z 39。2Z 3Z 4Z 5Z 39。Ⅲ軸的計(jì)算轉(zhuǎn)速為 min2513j rn ? 、Ⅱ軸 的計(jì)算轉(zhuǎn)速為 min3552 rn j ? 、Ⅰ軸的計(jì)算轉(zhuǎn)速為 min10001 rn j ? 各傳動(dòng)齒輪的計(jì)算轉(zhuǎn)速如下表： 表 齒輪的計(jì)算轉(zhuǎn)速 齒輪 1Z 2Z 39。 c 根據(jù)每個(gè)變速組的傳動(dòng)比連線按基本組的級(jí)比指數(shù) x0=3，第一擴(kuò)大組的級(jí)比指數(shù)x1=1，第二擴(kuò)大組的級(jí)比指數(shù) x3=6 由于結(jié)構(gòu)式有三個(gè)傳動(dòng)組，變速機(jī)構(gòu)共有四根軸，加上電動(dòng)機(jī)軸共五根軸，由上分析畫出其轉(zhuǎn)速圖如下： 8 由轉(zhuǎn)速圖確定各軸及各齒輪計(jì)算轉(zhuǎn)速 計(jì)算轉(zhuǎn) 速是指主軸或各傳動(dòng)件傳遞全功率時(shí)的最低轉(zhuǎn)速。 a 決定軸Ⅲ Ⅳ的最小降速傳動(dòng)比 :主軸上 的齒輪希望大一些，能起到飛輪的作用，所以最后一個(gè)變速組的最小降速傳動(dòng)比取極限 1/4，公比 ? =， =4，因此從 Ⅳ軸的最下點(diǎn)向上 4 格，找到Ⅲ上對(duì)應(yīng)的點(diǎn)，連接對(duì)應(yīng)的兩點(diǎn)即為Ⅲ Ⅳ軸的最小傳動(dòng)比。根據(jù)降速比分配 7 應(yīng)“前慢后快”的原則以及摩擦離合器的工作速度要求，確定各傳動(dòng)組最大、最小傳動(dòng)比。 根據(jù)機(jī)床切削能力的要求確定電機(jī)功率： N= 2） 電機(jī)轉(zhuǎn)速 dn ： 選用時(shí)，要使電機(jī)轉(zhuǎn)速 dn 與主軸最高轉(zhuǎn)速 maxn 和 I 軸轉(zhuǎn)速相近或相宜，以免采用過大的升速或過小的降速傳動(dòng)。在此基礎(chǔ)上，選擇電機(jī)型號(hào)，確定各中間傳動(dòng)軸的轉(zhuǎn)速，這樣就擬定主運(yùn)動(dòng)的轉(zhuǎn)速圖，使主運(yùn)動(dòng)逐步具體 化。安裝在主軸與主軸前一傳動(dòng)軸的具有極限或接近傳動(dòng)比的齒輪副承受最大扭距，在結(jié)構(gòu)上可獲得較為滿意的處理，這也就是最后傳動(dòng)組的傳動(dòng)副經(jīng)常為 2 的另一原因。)值： rmin=? x+x｀ =8 6 最大擴(kuò)大組的選擇 正常連續(xù)的順序擴(kuò)大組的 傳動(dòng)結(jié)構(gòu)式為： 6 Z=Z1[1]? Z2[Z1]? Z3[Z1? Z2] 最后擴(kuò)大組的變速范圍 按照 r 8? 原則，導(dǎo)出系統(tǒng)的最大級(jí)數(shù) Z 和變速范圍 R 為： 表 Z3 ? 2 3 Z=12 R=44 Z=9 R= 最后擴(kuò)大組的傳動(dòng)副數(shù)目 Z3=2 時(shí)的轉(zhuǎn)速范圍遠(yuǎn)比 Z3=3 時(shí)大 Z3=2 時(shí) :R≤64/φ Z3=3時(shí)： R≤因此，在機(jī)床設(shè)計(jì)中，因要求的 R較大，最后擴(kuò)大組應(yīng)取 2更為合適。 極限傳動(dòng)比及指數(shù) X,X,值為： 表 公比 ? 極限傳動(dòng)比指數(shù) X值： Umin=x?1=1/4 4 X39。但由于Ⅰ軸裝有摩擦離合器，在結(jié)構(gòu)上要求有一齒輪的齒根圓大于離合器的直徑因而采用方案 3）12=23 31 26 最佳 5 繪制結(jié)構(gòu)網(wǎng) 由上選擇的結(jié)構(gòu)式 12=23 31 26 畫其結(jié)構(gòu)圖如下： 圖 結(jié)構(gòu)網(wǎng) 傳動(dòng)組的變速范圍的極限值 齒輪傳動(dòng)最小 傳動(dòng)比 Umin? 1/4,最大傳動(dòng)比 Umax 2? ,決定了一個(gè)傳動(dòng)組的最大變速范圍 Rmax=umax/umin 8? 。然而在可行的結(jié)構(gòu)式方案 1）、 3）、 4）、 6）中，為了使中間軸變速范圍最小，在各方案同號(hào)傳動(dòng)軸的最高轉(zhuǎn)速相
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