【正文】 操作的了解不足引發(fā)的風險事故。 ⑥ LNG槽車或押運人員配置通訊設備，并與本項目監(jiān)控中心保持通訊暢通。 ③ LNG運輸過程應按以下程序進行裝車和運輸： 氮氣吹掃 → 氮氣驅除 → 檢測 → LNG 充裝 → 運輸 ④必須配備押運人員，并隨時處于押運人員的監(jiān)管之下，不得超裝、超載。 在 LNG運輸過程中的管理措施包括： ①如委托專業(yè)運輸單位運輸時，必須委托有 LNG運輸資質的單位運輸。 （ 2）優(yōu)化運輸路線設計及運輸管理 本項目 LNG從湖南境內 （氣源為 新疆廣匯新能源有限公司） 運輸至本項目氣化站時 ，應 設計好從裝車點到氣化站的運輸路線，盡量選擇避開人流密集區(qū)、水源保護區(qū)、路況不佳路段和易發(fā)生交通事故的路段，運輸時間上避開人流高峰期。 此外，為保證 LNG槽車的長期運輸安全 ，必須加強車輛的日常維護和安全性能檢查。從國內已開發(fā)成功的 LNG槽車來看，為避免因 LNG蒸發(fā)升壓對儲槽造成損壞和泄漏，均設有安全閥、易熔塞、緊急截斷閥、阻火器、吹掃置換系統(tǒng)、導靜電接地及滅火裝置等安全設備。 LNG屬低溫可燃性液體，本項目的 LNG公路運輸必須選擇保證運輸安全的專用 LNG運輸槽車。從前章分析可知，輸氣管道的最大可信風險事故為管道斷裂引發(fā)天然氣排空，泄漏天 然氣遇火爆炸的主要影響范圍為：高壓管道 42m、次高壓管道 83m、中壓管道 61m，為了更好保護周邊居民點，本項目輸氣管線安全衛(wèi)生防護距離取整設定為：以高壓管道為中心，沿地面兩側延伸 50m；以次高壓管道為中心，沿地面兩側延伸 90m；以中壓管道為中心；沿地面兩側延伸 70m。 （ 3）輸氣管線安全防護距離 正常工況下，天然氣在恒壓密閉的管道內輸送，僅在管道閥門處出現少量泄漏現象，類比同類工程，閥門泄漏的非甲烷總烴在下風向最高濃度為 （管道平均壓力為 ） ， 本項目次高壓管道平均壓力為 、中壓管道平均壓力為 ，從理論上分析， 項目次高壓管道和中壓管道發(fā)生閥門泄漏時，非甲烷總烴在下風向最高濃度小于 ，無組織排放濃度滿足 《大氣污染物綜合排放標準》（ GB162971996） 表 2中非甲烷總烴無組織排放監(jiān)控濃度限值，次高壓管道和中壓管道發(fā)生閥門泄漏釋放的非甲烷總體對環(huán)境影響不大；本項目高壓管道平均壓力為 ，大于類比工程的管道平均壓力，但高壓管道管線不長，僅為 ，閥門口不多，發(fā)生泄漏產生的非甲烷總烴量較少，對環(huán)境影響不大。 根據環(huán)境風險事故預測與評價結果，氣化站的最大可信風險事故為罐區(qū)單個儲罐 LNG全部泄漏到單罐圍堰內并及時用泡沫覆蓋，泄漏的天然氣遇火爆炸主要影響范圍為 172m，離本項目最近的居民點為東南面約 900m處的龍婆屯，其在爆炸主要影響范圍之外，受到儲 罐泄漏爆炸事故影響較小。 （ 2）氣化站安全防護距離 從保護周邊敏感點的環(huán)境空氣質量和環(huán)境安全考慮， LNG氣化站安全防護距離的確定主要考慮以下兩個因素：一是正常工況污染物排放的影響，二是發(fā)生環(huán)境風險事故時的影響。 5 安全防護距離 （ 1） LNG運輸安全防護距離 環(huán)境風險專項評價 11 LNG槽車運輸為流動源，其對周 邊敏感點的影響受到槽車運輸路線的影響， 從風險評價可知，泄漏天然氣遇火爆炸主要影響范圍為 136m，安全防護距離取整為，以槽車為中心向外延伸 140m范圍。顯然，天然氣泄漏事故引發(fā)爆炸對環(huán)境的影響最大為氣化站，其次為 LNG 運輸，因高壓輸氣管道管線長僅 ，天然氣保有量較少，相對而言，管道天然氣泄漏引發(fā)爆炸對環(huán)境的影響最小。本項目 LNG使用槽車運輸，運輸 過程 嚴格按照《 危險化學品運輸管理條例 》 進行，盡量避免人流密集區(qū)、水源保護區(qū)、路況不佳路段和易發(fā)生交通事故等路段 ； 項目 LNG氣化站周邊 固定人員為 離項目為西面 約 200m處的 企業(yè)廠房，符合火災輻射安全范圍； 高壓管道為連接柳東分輸站和本項目門站 的 管道， 管線長 ，管線周邊 38m范圍內無敏感點；次高壓管線沿環(huán)嶺大道和曙光大道 敷設 ， 27m范圍內敏感點較少；中壓管線沿柳東新區(qū) 大部分現有 道路 和規(guī)劃道路 輻射，途 經 敏感點 較多， 但最近敏感點位于 15m處，在安全火災輻射距離之外。 發(fā)生爆炸時，不同損害等級損害半徑如下表所示： 表 42 本項目天然氣發(fā)生事故 引發(fā)爆炸 時 不同損害等級的損害半徑 損害級別 A B C D ()sC （ mJ1/3） 對設備的損害 重創(chuàng)建筑物和設備 對建筑物造成外表損傷或可修復的破壞 玻璃破碎 10%玻璃破碎 對人員的傷害 1%死于肺部損害 50%以上耳膜破裂 50%以上被碎片擊傷 1%耳膜破裂 1%被碎片擊傷 被玻璃擊傷 損害半徑()sR （ m） LNG運輸 68 136 341 908 氣化站 86 172 429 1144 高壓管道 21 42 105 281 次高壓管道 42 83 209 556 中壓 管道 31 61 153 407 計算結果影響分析 ① 火災熱輻射 從表 41可以看出，項目發(fā)生天然氣泄漏事故引發(fā)火災， 損害級別為 A、 B、 C、 D、 E級，在相應的入射通量下，氣化站泄漏事故引發(fā)火災輻射危險區(qū)域 最大，在 13m范圍內（ LNG運輸為 9m、高壓管道為 8m、次高壓管道為 6m、中壓管道為 3m） 操作設備完全損壞，10s可致使 1%的人員死亡、 1min可致使 100%的人員死亡 ； 16m（ LNG運輸為 11m、高壓管道為 10m、次高壓管道為 8m、中壓管道為 3m）范圍內 ， 10s可造成重大 人員 損傷、 1min可致使 100%死亡 ； 22m（ LNG運輸為 16m、高壓管道為 14m、次高壓管道為 10m、中壓管道環(huán)境風險專項評價 10 為 5m）范圍內， 10s可造成人員 1度燒傷、 1min可造成 1%人員死亡； 40m（ LNG運輸為 28m、高壓管道為 24m、次高壓管道為 17m、中壓管道為 8m）范圍內， 20s以上人員感到疼痛； 直到與火焰 中心點 距離為 63m（ LNG運輸為 44m、高壓管道為 38m、次高壓管道為 27m、中壓管道為 13m）時，長時間輻射人員身體無不舒服感。 噴射火的輻射熱計算采用噴射擴散模式擴展進行，設輻射火為沿噴射中心線的一系列輻射出等量熱量的 pQ 的輻射源組成， 火災危險區(qū)域半徑為 r 時，輻射通量 I （單位： w/m2）為： 24gppcXQIrQ QH????? 式中： gX —— 發(fā)射率，取 ； pQ —— 火焰某點 P的輻射熱， J/kg； ? —— 效率因子，取 ； cH —— 燃燒熱， J/kg， LNG運輸及氣化站取值 54106J/kg， 輸氣 管道取 48106J/kg； Q —— 釋放速率，以泄漏量計。天然氣主要成分為甲烷，硫化氫含量極低，因此硫化氫中毒傷害不作為潛在事故危害因素考慮。 次高壓管道 中壓管道 注： LNG運輸和氣化站事故 天然氣 （來源 新疆廣匯新能源有限公司 ） 中非甲烷總烴含量 按 %計算其排放速率 ； 輸氣管道 天然氣中非甲烷總烴含量 按 %計算其排放速率 。 氣化站 單個儲罐破裂引發(fā) LNG全部泄漏單罐圍堰內 ，并 及時覆蓋，引發(fā) NG生成排空。 表 32 管道泄漏事故天然氣泄漏速度計算表 管道類型 事故類型 Y dC A P M k R GT GQ 高壓 穿孔 4000000 293 斷裂 4000000 293 次 高壓 穿孔 1600000 293 斷裂 1600000 293 中壓 穿孔 400000 293 斷裂 400000 293 事故源項分析小結 根據前面分析，考慮較嚴重的情況，本 項目運營期 LNG運輸過程、氣化站和輸氣管道三個環(huán)節(jié)的環(huán)境風險事故源項分析結果匯總于表 33。 由于本項目大部分管道為 PE管，假設管道發(fā)生開裂導致天然氣泄漏，裂口為狹窄的長方形裂口，裂口尺寸穿孔事故長 20mm、斷裂事故 高壓管線 長 150mm、次高壓管線和中壓管線長 180mm，寬為 2mm。 發(fā)生天然氣管道破損事故時，天 然氣的泄漏量按《建設項目環(huán)境風險評價技術導則》中推薦的公式計算，如下： 環(huán)境風險專項評價 6 112()1kkGd GMKQ Y C A P R T k???? 式中： GQ —— 氣體泄漏速度， kg/s； P —— 容器壓力， Pa； dC —— 氣體泄漏系數，當裂口形 狀為圓形時取 ，三角形時取 ，長方形時取 ； A —— 裂口面積， m2； M —— 分子量； R —— 氣體常數， J/（ mol 輸氣管道事故源項分析 天然氣輸氣管線若材質不符合要求，施工質量不合格的情況下，受到振動、腐蝕、超溫超壓、違規(guī)作業(yè)、維修操作失誤等情況下，可能發(fā)生天然氣泄漏，遇到明火或火光后，引發(fā)火災和爆炸事故。泄漏事故發(fā)生后，最大可信事件為 LNG得到及時覆蓋，發(fā)生少量 LNG氣化 。此外，如在溢出點附近及下風向區(qū)域發(fā)生火災，因天然氣的燃燒速率較慢，發(fā)生爆炸的概率不高，通過氣化站內的消防設施可迅速滅火，造成附近儲罐受影響的概率不高。如果遇到明火，會發(fā)生火災或爆炸事故，對附近儲罐造成破壞，引發(fā)更嚴重的泄漏事故。罐區(qū)儲罐發(fā)生 LNG溢出時，會首先進入單罐圍堰內，因在設計時已按單罐全部泄漏考慮， LNG不會泄漏到臨近單罐的圍堰中。 本項目 卸車臺增壓器、連接頭以及 LNG槽車的接口均設有緊急截斷裝置，當泄漏事故發(fā)生時會自動截斷， LNG和 BOG的泄漏量一般較小，影響范圍局限于氣化站內。 運行管理： 本項目卸車臺操作頻繁，當操作人員對規(guī)程不熟、裝卸區(qū)出現明 火、 LNG和 BOG接頭及軟管老化、槽車在卸車臺輸液輸氣管未徹底排盡時啟動發(fā)動機等，可發(fā)生LNG和 BOG泄漏；儲罐檢修時如操作失誤，亦會發(fā)生火災和爆炸事故。在電力設備不符合防爆要求、防靜電措施不符合要求，不能將天然氣在流動過程中摩擦產生的靜電及時導出、違章動火等因素情況下，大量泄漏的天然氣遇到明火或火花，則會引發(fā)火災和爆炸事故。 LNG 氣化站及其儲罐事故源項分析 因國內外可供類比分析的 LNG氣化站事故統(tǒng)計資料較少，主要從氣化站的工藝過程、安全設計和運行管理方面綜合分析其風險事故類型。 LNG泄 漏后及時筑圍堰并覆蓋泡沫， LNG的氣化率會大大降低。當土壤中的水分被凍結后，土壤傳遞的熱量逐漸減少，氣化率才開始下降。 LNG全部氣化歷時約為 。由于 LNG的密度比水輕，泄漏到水面后，會覆蓋在水表面。因水是一個 較大的熱源，水的流動性為 LNG的氣化提供了穩(wěn)定的熱量。此外，周圍空氣的傳導和對流以及太陽輻射也會增加 LNG的氣化率。因此，從安全角度考慮，把 LNG槽車運輸過程中發(fā)生破罐事件并能及時筑圍堰覆蓋泡沫作為最大可信事件。在人口集中區(qū)發(fā)生破罐事件時，如能及時筑起圍堰并覆蓋泡沫，可避免大量 LNG蒸發(fā)形成天然氣可爆炸氣團。 車輛易墜落區(qū) 車輛墜落 LNG泄漏到地面，對周圍人群和建筑物構成安全威脅 ， 應急不及時引發(fā)火災或爆炸 。 表 31 LNG 運輸過程可能出現的環(huán)境風險事故分析表 發(fā)生地點 事故類型 風險因素 人口集中區(qū) 交通事故 LNG泄漏到地面，對周圍人群和建筑物構成安全威脅 ， 應急不及時引發(fā)火災或爆炸 。而交通事故引發(fā)的 LNG泄漏事故具有一定的隨機性，特別是道路拐 彎 處、上坡或下坡、鐵道路口、十字路口或 T型路口等敏感路段容易發(fā)生。發(fā)生原因主要有兩類：一是 LNG槽車本身原因引起，包括槽車安全設施、檢修、是否超載等情況；二是發(fā)生交通事故引起。 3 風險事故 源項分析 LNG 運輸過程事故源項分析 根據國內危險廢化學品公路運輸事故的統(tǒng)計資料，分析本項目 LNG運輸過程中風險事故的類型及其發(fā)生概率。 LNG 運輸 采用 LNG 槽車經公路運輸，槽車有效運量約 40m3（ ， LNG 密度為463kg/Nm3），屬流動源，貯存量大于《建設項目環(huán)境風險評價技術導則》表 3 中的臨界貯存量（ 10t），屬重大危險源；本項目 LNG 氣化站有 4 個 150m3 的 LNG 儲罐，為貯存區(qū)，最大貯存量（ ）大于 10t，氣化站儲罐區(qū)屬重大危險源；輸氣管道約每 2km設有閥門，按最大管徑 DN300 估算， NG 保有量為 ，考慮到管道的連續(xù)性以及天然氣泄漏后的 火災 和爆炸危險， 輸氣管道也定為重 大 危險源；四氫噻吩的貯量和用量均較小，儲存和操作場所不屬于重大危險源。 生產過程潛在危險性識別 根據本項目的生產工藝流程和設計參數，生產過程包括： LNG 運輸、 LNG 氣化（ LNG氣化站，包括接收、儲存、氣化、加臭和輸送等生產環(huán)節(jié)）、 NG 接收站（門站，包括NG 過濾、調壓、計量、加臭和輸送等生產環(huán)節(jié)）、 NG 輸配管網。 根據《建設項目環(huán)境風險評價技術導則》（ HJ/T1692021）的要求及導則附錄 ，本項目生產過程中的主要產品為天然氣，其中 NG 屬可燃氣體， LNG 屬易燃液體，均為易燃物質。 2 風險識別 物質危險性識別 本項目屬于城鎮(zhèn)管道天然氣輸配工程，門站天然氣來源于中緬天然氣管道柳東分輸站； LNG