【正文】 套筒的 d3必須符合軸承的標(biāo)準(zhǔn) 由于采用 205 型軸承， d3=25mm d4 裝在兩滾動軸承之間齒輪（蝸輪）處的直徑 dd4 d3+2r r— 倒圓角半徑，查閱手冊確定 如如 Ⅱ 軸 d5 一般軸肩和軸環(huán)的直徑 dd5≈d 4+2a a— 軸肩或軸環(huán)的高度，a=(~) d4 如如 Ⅱ 軸，d4=55mm，a=~,取 a=5mm,則d5=55+2*5=65mm 因此處 d4 相當(dāng)于d3=25， a= d4則d5=25+2*=30mm d6 滾動軸承定位軸肩直徑 查閱手冊軸承部分的 D1值 L7 安裝旋轉(zhuǎn)零件的軸頭長度 LL7=（ ~） d dd軸頭直徑 一般要求 L7要比旋轉(zhuǎn)零件的輪轂寬度要短一些 L8 軸環(huán)長度 L8≈ L8≈（ ~） d 如 Ⅱ 軸L8≈*5=7mm 主要傳動件結(jié)構(gòu)尺寸的計算 三角帶輪 20 已知選用 A 型三角膠帶，小三角帶輪計算直徑為 d 小 =100mm。1 合成彎矩 mmNM c ?? 8775139。材料選用 45 鋼、正火處理。2 垂直面彎矩圖 mmNM ???? 1 2 3 0 4 9 2 26439。查表得：硬度（ HBS） 170217 強(qiáng)度極限 MPab 600?? ， 屈服極限 MPas 300?? ， 彎曲疲勞極限 MPa2751 ??? （ 2） 計算支反力 水平面反力 NF r 1 ???????， NF r 2 4 51 4 2 72 ???， 垂直面支反力 NFF rr 21 ???” (3) 畫軸的彎矩圖 水平面彎矩圖 mmNM ???? 9 6 8 2 4 56439。 查表得：硬度（ HBS） 17.~217，強(qiáng)度極限 MPab 600?? ， 屈服極限 MPas 300?? ， 彎曲疲勞極限 MPa2751 ??? （ 2）軸的受力分析 [6] 12 1)求軸傳 遞的轉(zhuǎn)矩 mNnP ??????? 366 0 . 5 5T 1 mN ??? 1 2)蝸桿上圓周力 1tF NdTF t 1 2 0 33111 ??????? NFt 12020? 蝸桿上徑向 1rF NFF ntr 4 511co s 20t an1 2 0 0co st an1 ?? ????? ? ? NFr ? 蝸桿上軸向力 1?F NFF t 3 311t a n1 2 0 011t a n11 ???????? NF .2331 ?? 畫出受力圖 3)計算支反力 水平面反力 NF r 4 81 4 3 4 3 3541 4 4 01 ???????， NF r 26571432 ???????， 垂直面支反力 NFF rr 6 0 021 2 0 021 ???” 22 xzxy MMM ?? 軸受轉(zhuǎn)矩 1TT? mNT ?? 707245 4)許用應(yīng)力 Ft1 Fr1 Fa1 13 許用應(yīng)力值 查表得 ? ? MPaob 105?? ? ? MPab 601 ??? 當(dāng)量轉(zhuǎn)矩 mNT ???? ? 當(dāng)量彎矩 蝸輪中間截面處 212 2 2 2( ) 9 1 2 9 6 4 0 3 1 2 9 4 1 3 3 3 7RM M T N m m?? ? ? ? ? ? 右軸頸中間截面處 mmNTMM R ?????? 4 1 2 9 1 14 0 3 1 2 98 9 3 4 7)( 222212 ? 14 渦輪軸的校核與計算 （ 1） 估計軸的基本直徑。 （ 1）估計軸的基本直徑。則： 33m i n 0 . 8 91 2 1 2 0 . 0 1 3 1 2 0 . 2 3 2 . 870d c m? ? ? ? ?Ⅲ （ 12） 取標(biāo)準(zhǔn)直徑為 30mm。 Ⅲ 軸：此軸為傳動心軸，暫選材料為 45 鋼，調(diào)質(zhì)處理，由于其受力情況未知，初選其最小軸徑為 50mm，待后進(jìn)行檢驗。取 A=12，已知 PⅡ =(Kw)， n2=。 因為 Ⅰ 軸為懸臂軸，查表可知：取 A=14， PⅠ =(Kw),n1=,則： 33m i n 1 . 4 41 4 1 4 0 . 0 0 0 1 2 3 1 4 0 . 1 1 1 . 51 1 6 . 7d c m? ? ? ? ? ? （ 10） 考慮到鍵槽的削弱等因素，取標(biāo)準(zhǔn)直徑 20mm。 Ⅰ 軸：初步選取材料為 45 鋼 [5]，調(diào)質(zhì)處理。當(dāng)旋動手輪，螺母就把套筒和刀片壓下，直至切斷鋼管。當(dāng)按下開關(guān)，動力經(jīng)減速箱傳給滾筒，使二滾筒同向旋轉(zhuǎn)。如圖 3 結(jié)構(gòu)的總體設(shè)計 總體結(jié)構(gòu)設(shè)計要考慮這臺機(jī)器從原動機(jī)，傳動裝置到工作機(jī)構(gòu)的總布局，操縱方式，機(jī)器的形式和大致的輪廓尺寸。 從而，可以得到切管機(jī)全部齒輪（蝸輪蝸桿）的齒數(shù)： z1=1， z2=50， z239。并由此可以推 10 2 33 8139。2 z??，443 z?? 。這個齒輪裝在切管機(jī)滾筒的軸上。 綜合上述原因，查閱冶金工業(yè)出版社的《機(jī)械零件設(shè)計手冊》第二版上冊可知：蝸桿頭數(shù) z1=1，蝸輪齒數(shù) z2=50。因此在選擇蝸桿頭數(shù)時，要全面分析上述因素。從自鎖的觀點看，就只能選擇單頭的。而蝸輪齒數(shù)的選擇則主要是考慮是否會產(chǎn)生根切和蝸輪的直徑（也即體積問題）。 （ 1）確定蝸桿頭數(shù)和蝸輪齒數(shù)。 根據(jù) 公式： 311332961 .4 4 0 .7 12964 0 1 0 1 1 1 7 52 9 .6 0 .0 0 2 23 .8mNmk z nmm?????? ? ??? （ 9） 取標(biāo)準(zhǔn)模數(shù) m=4， q=11。但是為了加工個測量方便，齒輪模數(shù)的種類應(yīng)越少越好，故此切管機(jī)的齒輪模數(shù)都取為 m=3mm。 12554 10 125 022 6125 mKNmz y n?????? ? ?????ⅡⅡ彎 （ 8） 取標(biāo)準(zhǔn)值 m=3mm，強(qiáng)度稍微弱些。 載荷系數(shù) K=～ ，由于懸臂支承，取 K=，根據(jù)公式： 339。查表可知：齒形系數(shù) y=，許用彎曲應(yīng)力 [σ 彎 ]=,考慮到開式齒輪傳動齒面磨損，許用彎曲應(yīng)力降低 20%則實際許用彎曲應(yīng)力為： [σ 彎 ]‘ =如需要完整說明書和 設(shè)計 圖紙等 .請聯(lián)系 扣扣： 九七 一 九二 零八零零 另提供全套機(jī)械畢業(yè)設(shè)計下載！ 該論文已經(jīng)通過答辯 齒輪模數(shù)的確定 齒輪模數(shù)的大小主要決定于齒輪的材料 [4]，熱處理方式和受力的大小等因素。 V 圖 1 蝸輪蝸桿加中間惰輪傳動方案圖 Worm gear plus intermediate idler gear diagram 帶傳動的傳動比不能過大，否則會使大帶輪半徑超過減速器的中心高，造成尺寸不協(xié)調(diào)，并給機(jī)座設(shè)計和安裝帶來困難，又因為齒輪在降速傳動中 ,如果降速比較大 ,就會使被動齒輪直徑過大 ,而增加徑向尺寸 ,或者因小齒輪的齒數(shù)太少而產(chǎn)生根切現(xiàn)象 .而其在升速傳動中 ,如果升速比過大 ,則容易引起強(qiáng)烈的震動和噪音 ,造成傳動不平穩(wěn) ,影響機(jī)器的工作性能 .為 此 ,各機(jī)構(gòu)的傳動比分配情況如下 : i1=； i2=50； i3=； i4= （ 1） 6 i 總 = i1i2 i3i4=? 50? ? 1=20 （ 2） 注 :傳動系統(tǒng)只大齒輪是 個惰輪 ,它不改變傳動比只起加大中心距 ,改變滾筒旋轉(zhuǎn)方向的作用 . 各軸轉(zhuǎn)速、功率和轉(zhuǎn)矩的計算 已知電動機(jī)的數(shù)據(jù)如下： kwpm ? min/1400rn? min/70rn ?滾 查表 [2]可知各級傳動效率如下： ?? ?? ?? ?? 圖 2 帶傳動、蝸輪蝸桿、中間惰輪、齒輪方案圖 Belt drive, the worm gear, intermediate idler gear diagram （ 1）計算各軸轉(zhuǎn)速如下： min/ 1 6 4 0 0121 rinn ??? 7 m i n/ 1 4 0 023122312 rii ninn ?????? min/ 14003423123423 riii ninn ???????? m i n/??????????（ 2）各軸功率計算如下： kwPP m ????? ? kwPPP m ???????????? ????? kwPPP m