【正文】 作用是：（ 1）將測試件上應(yīng)變片的引線通過集流環(huán)引出； 旋架式加速度過載模擬實驗臺結(jié)構(gòu)設(shè)計與分析 學(xué)士學(xué)位論文 17 （ 2）在旋轉(zhuǎn)軸發(fā)生意外的時候起到一定得保護作用。轉(zhuǎn)盤直徑d=1300mm， 1? =55mm 。 （ 3）軸Ⅳ Ⅴ段為支撐段，考慮受力及帶輪直徑，現(xiàn)取 dⅣ Ⅴ =170mm， lⅣ Ⅴ =210mm 。根據(jù)大帶輪直徑確定內(nèi)徑 d=110mm，所以取段軸直徑 dⅢ Ⅳ =110mm，帶輪與軸的配合公差為 H7/r6。 。軸承與軸的配合公差為 H7/r6。 Ⅰ Ⅱ 段的長度參照軸承寬度尺寸，現(xiàn)取lⅠ Ⅱ =77mm。根據(jù)表 153，取 A0=126,于是得 dmin=A0 ? ?41 13β1?n P=126? ? ?43 ??= mm P1=P 總? =? = kW β為空心軸內(nèi)外徑比 ,取 β= 為安全，乘安全系數(shù) ， d= = mm，現(xiàn)取 d=60 mm 考慮軸上開有兩個鍵槽應(yīng)增大 10%15%即 d=70 mm. 輸出軸的最小直徑顯然是安裝下端軸承的直徑 dⅠ Ⅱ ，參照軸承設(shè)計手冊，選取內(nèi)徑 d=70mm，外徑 D=125mm 代號為 33214 的圓錐滾 子軸承。 軸的設(shè)計 設(shè)計過程如下：以下數(shù)據(jù)均出自《機械設(shè)計》 先按式（ 152）初步估算軸的最小直徑。這時只需對軸進行強度計算，以防止鍛裂和塑性變形。 （ 2）軸的工作能力計算是指軸的強度、剛度和震動穩(wěn)定性等方面的計算。軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計不合理，會影響軸的工作能力和軸上零件的工作可靠性，還會增加軸的制造成本和軸上零件裝配的困難等。具體參數(shù)如下： 電動機技術(shù)數(shù)據(jù) 型號 額定功率 KW 轉(zhuǎn)速 r/min 電流 A 效率 % 功率因素cosφ Y160M28 720 85 堵轉(zhuǎn)電流 堵轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)矩 最大轉(zhuǎn)矩 轉(zhuǎn)動慣量 重量 （ Kg） 旋架式加速度過載模擬實驗臺結(jié)構(gòu)設(shè)計與分析 學(xué)士學(xué)位論文 10 119 電動機的安裝 B3 型安裝型式尺寸 機座號 A B C D E F G 160M 254 210 108 42 110 12 37 L K H AB AC AD HD 600 15 330 325 255 385 安裝圖樣 圖 31 電動機的結(jié)構(gòu)設(shè)計 方案圖： 旋架式加速度過載模擬實驗臺結(jié)構(gòu)設(shè)計與分析 學(xué)士學(xué)位論文 11 圖 32 方案總圖 方案圖結(jié)構(gòu)組成： ； ； ； ； ； ； 7. 夾具 1； 8. 夾具 2； 9. 夾具 3； 10. 內(nèi)軸； 11. 螺栓； ； 13. 小軸承； ； 15. 螺栓； 實體圖： 旋架式加速度過載模擬實驗臺結(jié)構(gòu)設(shè)計與分析 學(xué)士學(xué)位論文 12 圖 33 方案實體 圖 轉(zhuǎn)臂的長度 。因此，在綜合考慮電動機及傳動裝置的尺寸、重量、價格，并且根據(jù)傳動比的需要，選用電動機的同步轉(zhuǎn)速為： 1000 r／ min。如選用轉(zhuǎn)速高的電動機，其尺寸和重量小，價格較低，但是會使傳動裝置的總傳動比、尺寸結(jié)構(gòu)和重量增加。如需要完整說明書和 設(shè)計 圖紙等 .請聯(lián)系 扣扣：九七一九二零八零零 另提供全套機械畢業(yè)設(shè)計下載！該論文已經(jīng)通過答辯 回轉(zhuǎn)臺的轉(zhuǎn)約速為 300r/min 通常，帶輪輪傳動 i=2~4 ,故電動機的轉(zhuǎn)速范圍為 600~1200 r/min 從重量、價格以及傳動比等考慮，選用 Y160M2— 8 電動機。 旋架式加速度過載模擬實驗臺結(jié)構(gòu)設(shè)計與分析 學(xué)士學(xué)位論文 9 3 實驗臺的結(jié)構(gòu)設(shè)計 ： 以知條件： 旋轉(zhuǎn)架轉(zhuǎn)速： 小于 300r/min 旋轉(zhuǎn)架啟動平穩(wěn)時間： 180s 最大離心加速度： 70g 選擇電動機類型和結(jié)構(gòu)形式 Y 系列籠型三相異步交流電動機由于結(jié)構(gòu)簡單，制造、使用和維修方便，價格便宜，并且具有效率高、啟動轉(zhuǎn)矩大等特點，適用于不易燃、不易爆、無腐蝕性氣體的一般場所和無特殊要求的機械上，故選用 Y 系列籠型三相異步交流電動機。其三、在測試件這一塊，也有別于以往的水平和垂直放置的相對單一的擺放方式，但是同時這也對設(shè)計提出了更高的要求，因為還有考慮剃度加速度對測試件的影響。同時在 8 根支撐柱的支撐作用下，可以承擔(dān)相當(dāng)大的軸向載荷，這也為在實驗臺的安全性能方面起到了很重要的穩(wěn)定作用，因為在軸向方向的力還是很大的，使用支撐柱而不是 用箱體結(jié)構(gòu)也不影響使用帶的傳動方式的使用。最后是對工件的夾緊 方案的設(shè)計、比較與確定 ,完成設(shè)計后 ,是要與生產(chǎn)部門討論加工問題 ,看設(shè)計的方案是否符合加工方案 ,不合適的地方再加以再進 .最后使之能滿足生產(chǎn)實際的需要。 論文的主要內(nèi)容 首先是了解該課題的特點以及發(fā)展?fàn)顩r ,對所選課題有個初步的了解 ,為總體方案的提出打下基礎(chǔ) .第二步是傳動系統(tǒng)方案的設(shè)計、比較與確定 ,通過對傳動方案的選擇 ,從而完成整體設(shè)計 .畫出裝配圖 ,裝配圖畫好后 ,從裝配圖中設(shè)計計算選擇各零件以及完成對零件圖的初步繪制 , 用三維軟件 SolidWorks 2020 建立實體模型。 圖 13 高速旋轉(zhuǎn)立式實驗臺組成原理示意圖 國內(nèi)外的實踐證明如果導(dǎo)彈發(fā)動機只做地面普通熱試車試驗，不研究在法向加速度作用下的性能，可能會因此面導(dǎo)致導(dǎo)彈在機動飛行中失效。雖然從實際使用情況看，圖示固體火箭發(fā)動機高速旋轉(zhuǎn)試驗臺能夠滿足推力和壓力 — 時間曲線同時測量的旋架式加速度過載模擬實驗臺結(jié)構(gòu)設(shè)計與分析 學(xué)士學(xué)位論文 6 要求，同時震動噪聲也較低，試驗臺運轉(zhuǎn)、使用和維護性能也較好。因此十分必要開展橫向加速度對發(fā)動機性能的影響研究，獲得實驗數(shù)據(jù)，指導(dǎo)工程型號設(shè)計。 然而實踐證明，自旋產(chǎn)生的橫向加速度與導(dǎo)彈機動飛行的橫向加速度對發(fā)動機工作產(chǎn)生的影響是有較大差別的，后者對發(fā)動機的影響更為突出，而且長期被人們忽視，國內(nèi)外至今缺乏對其的研究資料。據(jù)認(rèn)為，巨蟒 4 導(dǎo)彈可承受的最大加速度過載高達 70g，而美國的 AIM9M 卻只有 35g。在彈體的后段還有 4片翼板與十字型尾翼連 接在一起，以在導(dǎo)彈進行大過載機動時對彈體后段起加強作用。 前面一組為固定的鴨式翼 ，后面一組用于俯仰和偏航控制。 所以，綜上所述，設(shè)計的機器不僅要能滿足地面的普通的 熱試車試驗，而且還要能在法向加速度作用下對飛行器進行性能的檢測，不至于導(dǎo)彈在機動飛行中失效。 旋架式加速度過載模擬實驗臺結(jié)構(gòu)設(shè)計與分析 學(xué)士學(xué)位論文 5 圖 12 法向加速度對導(dǎo)彈的影響示意圖 實踐證明如 果導(dǎo)彈發(fā)動機只做地面普通熱試車試驗，不研究在法向加速度作用下的性能，可能會因此而導(dǎo)致導(dǎo)彈在機動飛行中失效。也就是說此刻的內(nèi)流場中燃燒產(chǎn)物分布的密度有很大差別，發(fā)動機燃燒室內(nèi)法向方向一側(cè)凝聚相產(chǎn)物的密度要大大高于另一側(cè)，這種現(xiàn)象又加速了這側(cè)的燒蝕。 2 ） 法向加速度對導(dǎo)彈發(fā)動機內(nèi)流 場的影響 法向加速度造成彈體的變形改變了發(fā)動機內(nèi)部空間，內(nèi)流場有很大變化，特別是在發(fā)動機的后部形成折射使該處能量相對聚集，加速了此處絕熱層的沖刷和燒蝕，增加了發(fā)動機燒穿的可能性。 圖 11 導(dǎo)彈機動過載下的受力簡圖 導(dǎo)彈在機動過載情況下產(chǎn)生的法向加速度對發(fā)動機的影響為： 1） 法向加速度對導(dǎo)彈機械結(jié)構(gòu)的影響 一般機動性能好的導(dǎo)彈過載高達幾十個 g，在這種情況下彈體的彎曲變形非常明顯，彎曲幅度在幾十毫米甚至上百毫米（與導(dǎo)彈長度有關(guān)）。 導(dǎo)彈在機動過載情況下其殼體的受力比較復(fù)雜，它會受到很多方面的影響：導(dǎo)彈在機動過載情況下其殼體的受力比較復(fù)雜，假設(shè)導(dǎo)彈的主翼壓心（ F 主）、質(zhì)心（ F 質(zhì)）及尾翼壓心（ F 尾）旋架式加速度過載模擬實驗臺結(jié)構(gòu)設(shè)計與分析 學(xué)士學(xué)位論文 4 的分布是按圖 11所示。其具體控制方式為 —— 將姿態(tài)變化設(shè)計成調(diào)制波形，控制彈體姿態(tài)連同發(fā)動機主推力方向與原期望速度增量方向產(chǎn)生較大夾角，降低主推力沿期望速度方向作用的加速度增量，從而達到消耗多余能量的目的。通過分析，耗盡關(guān)機固體彈道導(dǎo)彈能量管理控制的“姿態(tài)調(diào)制法”，可以應(yīng)用于此。顯然，大攻角飛行可以達到能量耗散的目的。并且，主動段大攻角高機動飛行，由于可以采用高操縱性的推力矢量控制方法進行大攻角飛行穩(wěn)定控制而具有可實現(xiàn)性。 以內(nèi)的大攻角飛行時，阻力作用增大，推力增速作用減小，導(dǎo)致飛行速度增幅減小，從而轉(zhuǎn)彎慣性減??；推力在速度法向的分量與非線性升力相疊加，彈道轉(zhuǎn)彎作用力增大，法向加速度增大