【正文】 % 3 3 5 5 5 5 5 5 加熱器壓 pj’ MPa 汽側(cè)壓力下飽和溫度 ts ℃ 61 水側(cè) 水側(cè)壓力 pw MPa 加熱器上端差 ℃ 0 0 0 出水溫度 tw,j ℃ 出水比焓 hw,j kj/kg 進(jìn)水溫度 t’ w,j ℃ 進(jìn)水比焓 h’ w,j kj/kg 加熱器下端差 ℃ 疏水溫度 td,j ℃ 疏水比焓 hd,j kj/kg 267 進(jìn)行第三次迭代計(jì)算。 1kg 第三級(jí)抽汽做功 wa,3：kgkJqhhw rha / 6 0 4 . 2 0 , ??????? 。 ????? （ 2）抽汽流做功∑ wa,j 1kg 第一級(jí)抽汽做功 wa,1： kgkJhhw a / 2 0 9 . 5 3 1 3 25 6 3 9 3101, ????? 。 87654321?????????????????? ????????? j 軸封漏氣系數(shù)和 ∑α sg,k： 0 . 0 0 8 6 0 0 0 5 4 6 0 0 0 4 8 1 ,1,1,1,??????????????????????????ssgTsgRsgPsgMsgNsgLsgMsgNsgLsgBsgksgksg?????????????凝汽系數(shù)α c： ? ? ??????? 0 . 5 7 , ksgjc ??? 該值與凝汽器質(zhì)量平衡計(jì)算得到的凝汽系數(shù)α c 相等，凝汽系數(shù)計(jì)算正確。4, ????? ??? xjc pupucxj hh hh ）（?? （ 2）由凝汽器的質(zhì)量平衡計(jì)算α 0 . 5 6 90 . 0 3 2 4 40 . 0 0 0 3 7 1 60 . 0 3 7 8 70 . 0 0 7 0 6 90 . 1 2 1 60 . 7 5 9 2 ,8,5, ?? ?????? mawxjsgddcc ??????? （ 3）由汽輪機(jī)汽側(cè)平衡校核α c H4 抽汽口抽汽系 數(shù)和α ， 4： 0 . 1 0 60 1 0 8 1 8 9 3 7 9 4 2 2 39。 由 pw,sg=,hw,sg=,反查焓熵圖得軸封加熱器出口水溫 tw,sg=℃。 高壓加熱器組抽汽參數(shù)計(jì)算 （ 1） .由高壓加熱器 H1 熱平衡計(jì)算α 1 高壓加熱器 H1 的抽氣系數(shù) 0. 07 13 )()( 1,1 2,1,1 ?? ?????? d hwwfw hh hh ??? 高壓加熱器 H1 的疏水系數(shù)α d,1： , ????d （ 2） .由高壓加熱器 H2 熱平衡計(jì)算α α rh 高壓加熱器 H2 的抽汽系數(shù)α 2： 19 0 . 0 8 0 78793 0 1 6 ) 0 7 5(0 7 2 8 ) 0 5 0(9 9 1 )(/)(2,22,1,1,3,2,2?? ???????????ddddhwwfwhhhhhh ???? 高壓加熱器 H2 的疏水系數(shù)α d,2： 0 . 1 4 30 8 1 7 3 0 ,2, ????? ??? dd 再熱器流量系數(shù)α rh： 0 . 8 2 1 ,1,1,1,21??????????????????????? MsgNsgLsgMsgNsgLsgJBsgrh ??????????? （ 3）由高壓加熱器 H3 熱平衡計(jì)算α 3 高壓加熱器和 H3 的抽汽系數(shù)α 3： 0 . 0 4 1 2 3 1 7 2 5 3 60 0 4 0 0 2 40 0 7 91 5 4 2 ) 2 45 0 6 1(9 9 1 )()(/)(3,33,3,2,2,3,3??????????????????）（）（ddksgksgdddhpuwfwhhhhhhhh ?????除氧器抽汽系數(shù)計(jì)算 除氧器出水流量系數(shù)α c,4： 1 . 0 1 90 2 9 7 9 1 , ????? spfwc ??? 抽汽系數(shù)α 4： 除氧器物質(zhì) 平衡與熱平衡見圖 43，由于除氧器為混合式加熱器，進(jìn)水量 α c,5 是未知，但可由下式算出： ? ? ? ?0 . 0 4 2 9)()]()()()()([)/()]()()(/[5,45,5,5,1,1,5,3,3,5,4,c ,44????????????????????????????wwnfnfwLsgLsgwLsgLsgwddhwwhhhhhhhhhhhh??????? 低壓加熱器組抽汽系數(shù)計(jì)算 20 （ 1）低壓加熱器 H5 熱平衡計(jì)算α 5 低壓加熱器 H5 出水系數(shù)α c,5： 0 . 7 6 80 1 8 9 0 1 8 5 0 1 6 3 4 2 8 ,1,43,4,5,????????????? nfLsgLsgdcc ??????? 低壓加熱器 H5 抽汽系數(shù)α 5： 0. 03 44 )()( 5,5 6,5,5,5 ???????? d hwwc hh hh ??? 低壓加熱器 H5 疏水系數(shù) , ????d （ 2） .低壓加熱器 H6 熱平衡計(jì)算α 6 低壓加熱器 H6 抽汽系數(shù) 0 . 0 2 2 20 2 8 7 4 9)0 2 8 24 1 5 4(0 3 4 9 )1 5 6 02 4 3 2(7 5 9 )(/)(6,66,5,5,7,6,5,6?????????????ddddhwwchhhhhh ???? 低壓加熱器 H6 疏水系數(shù)α d,6： 0 . 0 5 6 60 2 2 0 3 4 9 ,6, ????? ??? dd （ 3） 由低壓加熱器 H7 熱平衡計(jì)算α 7 低壓加熱器 H7 的抽汽系數(shù)α 7： 0 . 0 3 2 7)()()(/)(7,67,6,6,8,7,5,7?????????????ddddhwwchhhhhh ???? 低壓加熱器 H7 的疏水系數(shù)α d,7： 0 . 0 8 90 3 3 9 5 7 0 ,7, ????? ??? dd （ 4）由低壓加熱器 H8 熱平衡計(jì)算α 8 由于低壓加熱器 H8 的進(jìn)水焓 hsg， 疏水焓 h8,d 為未知，故先計(jì)算軸封加熱器 SG,由于SG 的熱平衡，得到軸封加熱器的出水比焓 hw,sg： 21 kgKJhhchhchsgdsgsgsgw/1 3 8 . 7 37 5 9 ) 9 7 6(0 0 0 7 0 6 )(5,39。 由再熱冷段 prh’=, trh’=315℃ ,查水蒸汽焓 hrh’= kJ/kg． 中聯(lián)門前壓力 prh=,溫度 trh=537℃ ， 查焓熵圖，得水蒸汽比焓 hrh=。 抽汽壓力與抽氣比焓 序號(hào) Ⅰ ZR Ⅱ Ⅲ Ⅳ Ⅴ Ⅵ Ⅶ Ⅷ 抽氣 系數(shù) 抽氣量 （ kg/h） 798 166581.2154 0764 2548 8057 61 179 46 通流量（ kg/h） 1694342.32 1516794.105 1516794.105 1434897.897 1231557.897 1160896.017 1115172.18 1047722.179 22 17 根據(jù)弗留格爾公式第一抽氣口壓力 p1 5 1 70 9 1 591 89 6 9 738 ,1 10,11 ???? DDpp 式中 p1， 0、 D1， 0—— 原工況第一抽汽口的壓力、通流量 P D1—— 初步計(jì)算后第一抽氣口的壓力通流量 第一抽汽口蒸汽比焓 h1； )( )( 0,100,10 1001 ?????????? ???? hhpp pphh 其余各抽汽口壓力和比焓可同理算出，將計(jì)算結(jié)果列于表 49 供第一次迭代 項(xiàng)目 單位 H1 H2 H3 H4 H5 H6 H7 H8 氣側(cè) 抽氣壓力 pj MPa 抽氣比焓 hj kj/kg 抽氣 管道壓損 % 3 3 5 5 5 5 5 5 加熱器壓 pj’ MPa 汽側(cè)壓力下飽和溫度 ts ℃ 61 水側(cè) 水側(cè)壓力 pw MPa 加熱器上端差 ℃ 0 0 0 出水 溫度 tw,j ℃ 出水比焓 hw,j kj/kg 進(jìn)水溫度 t’ w,j ℃ 進(jìn)水比焓 h’ w,j kj/kg 加熱器下端 差 ℃ 疏水溫度 td,j ℃ 疏水比焓 hd,j kj/kg 267 表 49 （五） 第一次迭代計(jì)算 汽水平衡計(jì)算（同額定工況） 18 全廠工質(zhì)滲漏系數(shù) αL ＝Ｄ Ｌ ／Ｄ ０ ＝ 30000／ ＝ 鍋爐排 污系數(shù) αbl =D bl/D0=10000/= 其余各量經(jīng)計(jì)算為 廠用汽系數(shù) αpｌ ＝ ， 減溫水系數(shù) αsp=， 暖風(fēng)器疏水系數(shù) αnf= 由全廠物質(zhì)平衡可知補(bǔ)水率 αma=αｐｌ +αL+αbl= 鍋爐給水系數(shù) αfw=αb+αb－ αsp=+= 汽輪機(jī)進(jìn)氣參數(shù) 由主汽門前壓力 p0 = ,溫度 t0 =537℃ ，得主汽比焓 kJ/kg.。 15 第一級(jí)組通流量 DⅠ： DⅠ = D0 DL1 DN1 DM1 DA DB D1=1848840302789564620267134763=1709510 kg/h 再熱器通流量 Drh Drh=DⅠ DLDNDMD2 +DADJ =17095103437101639153197+62030245=1522510 kg/h 第二級(jí)組通流量 DⅡ DⅡ =Drh+DJDK=1522510+302457410=1545340 kg/h 第三級(jí)組通流量 DⅢ DⅢ =DⅡ D3=154534070870=1474470 kg/h 第四級(jí)組通流量 DⅣ DⅣ =DⅢ D4DRDP=1474470202254190896=1271130 kg/h 第五級(jí)組通流量 DⅤ DⅤ =DⅥ D5=127113064650=1206480 kg/h D1 D2 D3 D4 D5 D6 D7 D8 抽氣量， kg/h 150146 71837 64607 40772 62684 56434 漏汽點(diǎn)代號(hào) A B K L1 N1 M1 L N 漏汽量， kg/h 620 267 7410 3027 89 564 3437 101 漏汽系數(shù) 105 105 漏汽點(diǎn)比焓 3016 3016 漏汽點(diǎn)代號(hào) M R P T S J W 漏汽量 kg/h 639 190 896 660 1412 30245 687 漏汽系數(shù) 漏汽點(diǎn)比焓 3016 16 表 46 按照以上原則計(jì)算，得到 1~8 級(jí)的通流量，將所有各級(jí)計(jì)算結(jié)果列于表 47 序號(hào) Ⅰ ZR Ⅱ Ⅲ Ⅳ Ⅴ Ⅵ Ⅶ Ⅷ 通流量（ kg/h） 1709159 1525238 1548073 1474271 1270931 1207252 1166047 1105263 1047939 表 47 （三）初步計(jì)算 根據(jù) P=110%*Pe 以及 D0 ＝ 1849090 kg/h 的條件，利用表 45 及表 45 的數(shù)據(jù)按照額定工況的計(jì)算方式，進(jìn)行全場(chǎng)原則性熱力系統(tǒng)計(jì)算。 五、設(shè)計(jì)工況（ 110%）熱系統(tǒng)計(jì)算 （一） 原始工況計(jì)算 變工況前的汽輪機(jī)進(jìn)氣量、熱力系統(tǒng)中個(gè)點(diǎn)汽水流量和熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)的計(jì)算過程詳見額定工況熱系統(tǒng)計(jì)算，主要計(jì)算結(jié)果匯總于下表 45 項(xiàng)目 單位 H1 H2 H3