【正文】 3]+(Piai2Li/3EI) (1+ ai/Li) (577) 第 i跨總撓度 Ui 總 = Ui 中 + U(i+1)c/2≤ 20mm (578) 相對(duì)撓度 Ui 總 /(Li+ai+1) ≤ 1/180 (579) （多跨鉸接一次超靜定梁， D（ i） ＜ B（ i） )（ 圖 55）（其支承條件和圖 53一樣，只是取不同計(jì)算簡(jiǎn)圖） 圖 55 幕墻立柱每層有兩處連接件與主體結(jié)構(gòu)連接，每層立柱在樓層處連接點(diǎn)向上懸挑一段，上一跨立柱下端用插芯連接支承在懸挑端上，取雙支點(diǎn)鉸接多跨梁計(jì)算簡(jiǎn)圖要比取雙跨梁計(jì)算簡(jiǎn)圖與實(shí)際情支承情況更接近。 第一跨 B 支座反力 R1B=qL1/2[1（ a1/L2） 2] （ 554） 第 i跨集中力 Pii= 4=R（ i1） B （ 555） 第 i跨 B 支座反力 R iB i= 4=qiLi/2 [1（ ai/Li） 2]Pi（ ai/Li） （ 556） 第一跨跨中彎距 M1=qL12/8 [1（ a1/L1） ]2 （ 557） 第 一跨 B 支座剪力 V1B=R1B= qL1/2 [1（ a1/L1） 2] （ 558） 第一跨跨中剪力 V1 中 =0 （ 559） 型材截面設(shè)計(jì)最大正應(yīng)力值 σ =M1/γ W+N/A0≤ fa (560) 型材截面設(shè)計(jì)最大剪應(yīng)力值 τ = V1A（ V1B） Ss/It≤ fav (561) 第一跨跨中撓度 U1 中 =5qwk1/L14/384EI[(a1/L1)2] (562) 第二跨 C 支座撓度 U2c=qwk2a2L23/24EI [1+4(a2/L2)2+3(a2/L2)3]+P2a22L2/3EI (1+ a2/L2) (563) 第一跨總撓度 U1 總 = U1 中 + U2c/2≤ 20mm (564) 相對(duì)撓度 U1 總 /(L1+a2) ≤ 1/180 (565) 第 i跨 A支座彎距 M iA i= 4= [Piai+qiai2/2] （ 566） 第 i跨 A支座剪力 ViA= [Pi+ qiai/2 (2+ai/Li)]。 等跨多跨靜定梁需驗(yàn)算三個(gè)控制截面： （ 1） 第一跨跨中彎距 M1=qL12/8 [1（ ai/Li） ]2 (532) 第一跨 B 支座剪力 V1B=R1B= qL1/2 [1（ a1/L1） 2] （ 533） 型材截面設(shè)計(jì)最大正應(yīng)力值 σ =M1/γ W+N/A0≤ fa (534) 型材截面設(shè)計(jì)最大剪應(yīng)力值 τ = V1BSs/It≤ fav (535) 第 一跨跨中撓度 U1 中 =5qwkL14/384EI[12 .4(a1/L1)2] (536) 第二跨 C支座撓度 U2c=qwka2L23/24EI [1+4(a2/L2)2+3(a2/L2)3]+(P2a22L2/3EI) (1+ a2/L2) (537) 第一跨總撓度 U1 總 = U1 中 + U2c/2≤ 20mm (538) 相對(duì)撓度 U1 總 /(L1+a2) ≤ 1/180 (539) (2) 第二跨 A支座彎距 M2A= (P2a2+qa22/2) (540) 第二跨 A支座剪力 V2A= [P2+ qa2/2 (2+a2/L2)]。第一跨梁 A支座有由懸挑端均布荷載產(chǎn)生支座彎矩，簡(jiǎn)支段的正彎矩最大值不在彎中，第二跨開(kāi)始還有 C端第一跨 B 支座反力產(chǎn)生 A支座負(fù)彎矩，由于第一跨 B支座反力比其它跨 (等跨時(shí) )大，這樣第二跨 A支座負(fù)彎矩比其它跨 (等跨時(shí) ) 大，驗(yàn)算立柱與主體結(jié)構(gòu)連接時(shí)水平作用取 q(a+L)，即 B 支座與 A 支座反力之和。 C． 鉸接多跨梁 a． 單支點(diǎn)鉸接多跨梁（多跨靜定梁）（圖 54）（其支承條件和圖 52 一樣，只是取不同計(jì)算簡(jiǎn)圖） 圖 54 幕墻立柱每層用一處連接件與主體結(jié)構(gòu)連接，每層立柱在連接處向上懸挑一段，上一層立柱下端用插芯連接支承在此懸挑端上，實(shí)際上是一段段帶懸挑的簡(jiǎn)支梁用鉸連接成多跨梁，這種多跨靜定梁計(jì)算簡(jiǎn)圖要比取單跨簡(jiǎn)支梁與實(shí)際支承情況更為接近。由于實(shí)際上 A支座與 C支座的反力都是通過(guò) A支座傳給主體結(jié)構(gòu)的，如果用 A支座水平作用進(jìn)行連接驗(yàn)算，水平作用應(yīng) 取 A支座與 C支座反力之和。雙跨梁中間 (B)支座有負(fù)彎距，兩跨各有跨中彎距，其中中間 (B)支座負(fù)彎距起控制作用，三個(gè)支座均有剪力，其中 B 以座 +()剪力中有一個(gè)最大，起控制作用，由于 B 支座同時(shí)有剪力和彎距，除分別驗(yàn)算彎曲效應(yīng)和剪切效應(yīng)外，還需驗(yàn)算彎距與剪力同時(shí)作用下的折算應(yīng)力。 迥轉(zhuǎn)半徑 i=（ 4202000/1800） 1/2= 構(gòu)件的長(zhǎng)細(xì)比λ =L/i=3300/=68 整體穩(wěn)定系數(shù) φ = 型材截面設(shè)計(jì)最大正應(yīng)力值 σ =N/Φ A0+M/γ W() =2138/(1500) +4241383/49000[2138/( 1051500/682)] =＜ N/mm2 單元式幕墻由于豎框?yàn)榻M合框，對(duì)插的兩豎框不可能同時(shí)伸縮驗(yàn)算時(shí)要分別驗(yàn)算，即取每根豎框承受單元組件一半的荷載（作用）計(jì)算，其中 W 值小者起控制作用。mm 先進(jìn)行 SW+ 彎距組合值 M=MW+=3859144+764478=4241383 N 解：高度變化系數(shù) μ ZD= ()= 脈動(dòng)系數(shù) μ fD= ()= 陣風(fēng)系數(shù) β gz=.080 (1+2 )= 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值 WK= 450=1500N/m2 風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值 W==1500=2100N/m2 風(fēng)荷載線荷載設(shè)計(jì)值 qW= W (B1+B2)/2=2100(+)/2=2835N/m= 地震作用標(biāo)準(zhǔn)值 qEK=β Eα maxG AK =5400=320N/m2 地震作用設(shè)計(jì)值 qE 面 = qEK =320=416N/m2 地震作用線荷載設(shè)計(jì)值 qE 線 = qE 面 (B1+B2)/2=416(+)/2=風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎距 MW= qWL 2/8=33002/8=3859144 Nmm 型材最小截面抵抗矩 W=M/()=5509120/（ )=61366mm3 型材最小慣矩 I=5qWL3 /[384E(1/180)] = 5 3 32020/[384 105 (1/180)]=3291429mm4 型材最小慣矩 I=5 qWL4 /(384E 20) =5 3 32020/(384 105 20)=2925714mm4 要選用 W≥ 61366mm I≥ 3291429mm4的型材。mm 自重標(biāo)準(zhǔn)值 GAK=400 N/m2 1 =1280N 自重設(shè)計(jì)值 N= NK= 1280=1536N 地震作用標(biāo)準(zhǔn)值 qEK=Β Eα max GAK=5 400=160 N/m2 地震作用設(shè)計(jì)值 qE 面 = qEK = 160=208 N/m2 地震作用線荷載設(shè)計(jì)值 qE 線 =B qE 面 =1 208=208 N/m= N/mm 水平地震作用產(chǎn)生的彎距 ME= qE 線 L2/8= 32020/8=266240 N 表 52 軸心受壓柱的整體穩(wěn)定系數(shù) λ 鋼型材 鋁型材 Q235 Q345 6063T5 6061T4 6063T6 6063AT5 6063AT6 6061T6 20 40 60 80 90 100 110 120 130 140 150 立挺抗剪驗(yàn)算采用 SW+ . 剪力設(shè)計(jì)值 V=VW+ （ 520a） 風(fēng)荷載產(chǎn)生的剪力設(shè)計(jì)值 VW=qWL/2 （ 520b） 水平地震作用產(chǎn)生的剪力設(shè)計(jì)值 VE=qEL/2 （ 520c） 或 剪力設(shè)計(jì)值 V=(qW+)L/2 （ 520d） 材料截面設(shè)計(jì)最大剪應(yīng)力 τ =VSS/It≤ fV （ 521） 式中： V—剪力設(shè)計(jì)值（ N）； VW—風(fēng)荷載產(chǎn)生的剪力設(shè)計(jì)值（ N）； VE—水平地震作用產(chǎn)生的剪力設(shè)計(jì)值（ N）； τ —材料截面設(shè)計(jì)最大剪應(yīng)力（ N/mm）； SS—驗(yàn)算截面形心軸以上面積對(duì)形心軸面積矩（ mm3）； fV—材料抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（ N/mm2）； t —驗(yàn)算截面材料厚度 (mm)； 例 51．南京市一建筑，層高 ，建筑幕墻高 ， 抗震 7 度設(shè)防，設(shè)計(jì)基本地震加速度 ，分格寬 1m，選用墻角區(qū)立柱截面。 采用自上而下安裝順序布置桿件的立柱，按壓彎構(gòu)件驗(yàn)算穩(wěn)定強(qiáng)度。 軸力 N=G L B （ 58） 式中： G—幕墻單位面積自重（ N/mm2）； L—跨度（ m）； B—分格寬度（ m）； 彎距 M= MW+ （ 59） 風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎距 MW= qW L2/8 （ 510a） 水平地震作用產(chǎn)生的彎距 ME= qE 線 L2/8 （ 510b） or 彎距 M=( qW+ 線 )L2/8 （ 511） 風(fēng)荷載線荷載設(shè)計(jì)值 qW= （ 512a） 地