【正文】 內部揚料裝置 內部揚料裝置 ,其作用在于改善物料在烘干機筒。 則煙囪出口直徑： mvVd miT ]1[ ?????? ? 明德至善 博學篤行 36 煙囪底部直徑： mHdd TB ]1[]1[ ????????? 明德至善 博學篤行 37 第四章 烘干機結構 筒體部分 筒體部分包括筒體和內部裝置，筒體是臥式回轉圓筒 ,用 15mm厚度的鍋爐鋼板 25kg卷焊制成 ,筒體直徑 D為 ,筒體的長度 L為 12m。 煙囪高度 /m )/( htV排 1 1~2 2~6 6~10 10~20 26~35 煙囪最低高度minH /m 20 25 30 35 40 45 由此表 和上述計算分析，最終 取煙囪高度 H=35m。 500℃的煙氣 由 ?? 增至 ?? 后其溫度降為 440℃，因此，此計算段煙氣平均溫度 426)( ????t ℃，末端溫度4134??t ℃ , 煙氣流速 smw / ?? ， 此 計 算 段 煙 氣 速 度 頭OmmHh t 224 )2734261( ???? (1)動壓頭增量 4th? ： OmmHh t 24 ????? (2)局部阻力損失 :4jh ????? KKK OmmHhKh tj 244 ????? (3)摩擦阻力損失 4mh ： Om m HhdLh tm 244 ??????? ? 第 IV計算段阻力損失為 ： Om mHh IV ????? 煙道總阻力系數(shù)為： hh?? I+hⅡ +hⅢ +hⅣ =+++=㎜ H2O 總阻力損失是計算煙囪的主要依據， 因此，要采取合理的措施，盡量減小煙道阻力損失。 第Ⅳ計算段 ：換熱器出口至煙囪入口，煙道長 11m,設有煙道閘板。要注意的是，由于換熱器安裝時煙道封閉不嚴，吸入部分冷空氣，因此，計算此段煙氣量時，應考慮增加的過?？諝饬?。 煙道斷面為 1392 1716，其 面積 F2=㎡ ，當量直徑查表得 d2= 溫降 42??t ℃ /m 時 平 均 溫 度 870)94( ????t ℃ 末 端 溫 度OmmHh t 222 )2738701( ???? ；此計算段動壓頭 8522??t ℃。 第Ⅰ計算段 ：爐尾下降煙道，煙道長 ，豎煙道入口煙氣溫度為 900℃。當 ? =，查燃料燃燒圖表得煙氣量為 ，煙氣重度 = Kg/ Nm3。 煙氣流速與煙道斷面 煙道內煙氣流速可參考下列數(shù)據采用： 煙道煙氣流速 表 煙氣溫度（℃） ＜ 400 400～ 500 500～ 700 700～ 800 煙氣流速（ Nm/s） ～ ～ ～ ～ 煙道為砌磚 煙道時，根據采用的煙氣流速計算煙道斷面積，然后按砌磚尺寸選取相近的標準煙道斷面，再以此斷面為基礎計算出該計算段的煙氣流速。連續(xù)加熱爐的煙氣溫度比較穩(wěn)定，均熱爐和其他熱處理爐等周期性的間歇式工作的爐子不單煙氣量隨著加熱工藝變化，而且煙氣溫度也有較大的變化，因此，煙道計算時應采用典型工藝段的煙氣出爐溫度。 煙氣溫度 煙氣溫度指煙氣出爐時的實際溫度，而不是爐尾熱電偶的測定值，應是用抽氣熱電偶測出的煙氣本身的溫度。因此，在計算煙道時，在正常煙氣量的基礎上根據煙道嚴密性的好壞應做適當?shù)恼{整，以使計算煙氣量符合實際煙氣量。 幾何壓頭的變化 煙氣經過豎煙道時就會產生幾何壓頭的變化，下降煙道增加煙氣的流動阻力，煙氣要克服幾何壓頭，此時幾何壓頭的變化取正值，上升煙道與此相反，幾何壓頭的變化取負值。 煙氣的阻力損失 煙氣在煙道內的流動過程中造成的阻力損失有以下幾個方面：摩擦阻力損失、局部阻力損失，此外，還有煙氣由上向下流動時需要克服的煙氣本身的浮力――幾何壓頭，流動速度由小變大時所消耗的速度頭 —— 動壓頭等。在上一講中講到的噴射器是 靠噴射氣體的噴射來造成抽力的，而煙囪是靠煙氣在大氣中的浮力造成抽力的，其抽力的大小主要與煙氣溫度和煙囪的高度有關。則取3/300 mkJqV ? 。 3） 總的收塵效率 : %%10021700 13021700%100 [4]1 211 ??????? c cc? 明德至善 博學篤行 24 確定燃燒室及其附屬設備 據工藝要求選擇燃燒室的型式 燃煤量小于 200Kg/h 時可以選人工操作 +燃燒室，燃煤量大于 200Kg/h 選用機械化操作燃燒室。 選型依據 1） 含塵氣體的處理量，可根據烘干機出口廢氣 量考慮一定的漏風和儲備獲得。 筒體截面上的氣體流速為之間）值應在（ ]4[39。水 kgkgx / ? 蒸發(fā) 1kg水干燥介質用量 水混合氣體 kgkgxxl mmm / 11121 ????? 每小時干燥介質用量： hkglmL mwm /]2[11 干混合氣???? 混合比： ]2[011 ?????? xx xxnmmfl X(kg/kg干空氣 ) 10051 ?mI Ct 020? Ct 0800? t 080 9852 ?mI 明德至善 博學篤行 19 燃料消耗量 當 0?? 時，蒸發(fā) 1Kg水的燃料 消耗為： 水）（）（kggnMHAVlmarararamf/%][)1)%](9([]1[01???????????????? 每小時燃料消耗hkgmmM wff / ???? 廢氣生成量 廢氣量imV分為三份： hkghkgnLhkgnnLiimm//11/1水汽：煙氣：干空氣：?????????? 出烘干機的廢氣溫度為 80℃，則 hNmmVhkgmLmmkgVVVmkgmkgmgiimwm///%%%%%%//80273273/3//3333?????????????????????????????平均密度，比例分別為三種物質在廢氣中所占水汽空氣煙氣水汽煙氣空氣 V及規(guī)格)( LD? 烘干機的容積及規(guī)格 : 規(guī)格 ?? ?? ?? ?? ?? 203?? 253/ ?? 筒體內 徑 (m) 筒體長度（ m） 8 10 12 12 18 20 25 明德至善 博學篤行 20 由公式： )./(458~5(,44 31312 hmkgADLKDKLDAmV w ?????? ，由初水分可以確定式中?? mmDVLmAmAkmDmmAmVwww12,45,64445,4522333133取取取???????????????? 的烘干機，則烘干機容積取規(guī)格為產量可以由上表決定選故可以根據計算結果和345 ? ?? 系數(shù) k值 物料填充率β（ %） 單筒回轉烘干機的 k值 國內常用的幾種烘干機的規(guī)格及性能參數(shù) ??2 編號 規(guī)格（ m） L/D 有效容積 轉速 斜度（ %） 功率（ KW） 1 φ 1 5 5 5 2 φ 6 5 2 5 筒體容積（ 3m ） 81 筒體轉速（ r/min） 筒體斜度（ %） 3 5 5 5 4 3 4 電機轉數(shù)（ r/min） 960 970 1460 970 970 985 985 電機功率（ kW） 17 22 30 55 55 明德至善 博學篤行 21 3 φ 12 8 5 20 4 φ 12 39 5 17 5 φ 14 47 14 6 φ 18 4 30 7 φ 3 20 3 65 回轉烘干機的操作控制參數(shù) ??2 干燥物料的種類 石灰石 礦渣 粘土 煙煤 無煙煤 進烘干機熱氣溫度（℃） 800～ 1000 700～ 800 600～ 800 400～ 700 500～ 700 出烘干機廢氣溫度（℃） 100～ 150 100～ 150 80～ 110 90～ 120 90～ 120 出烘干機物料溫度（℃） 100～ 120 80～ 100 80～ 100 60～ 90 60～ 90 烘干機出口氣體流速（ m/s） ～ 3 ～ 3 ～ 3 ～ 3 ～ 3 幾種回轉烘干機水分蒸發(fā)強度 A值（ Kg/m3 回轉烘干機的規(guī)格是以筒體的直徑和長度表示，目前我國水泥廠常用的幾種規(guī)格的烘干機及設備參數(shù)如下表所示： 明德至善 博學篤行 11 編號 規(guī)格（ m） L/D 有效容積 轉速 斜度（ %） 功率（ KW） 1 φ 1 5 5 5 2 φ 6 5 2 5 3 φ 12 8 5 20 4 φ 12 39 5 17 5 φ 14 47 14 6 φ 18 4 30 7 φ 3 20 3 65 回轉烘干機的操作控制參數(shù) ??2 干燥物料的種類 石灰石 礦渣 粘土 煙煤 無煙煤 進烘干機熱氣溫度（℃） 800～ 1000 700～ 800 600～ 800 400～ 700 500～ 700 出烘干機廢氣溫度（℃） 100～ 150 100～ 150 80～ 110 90～ 120 90～ 120 出烘干機物料溫度（℃） 100～ 120 80～ 100 80～ 100 60～ 90 60～ 90 烘干機出口氣體流速（ m/s） ～ 3 ～ 3 ～ 3 ～ 3 ～ 3 明德至善 博學篤行 12 第二章 礦渣 烘干機的選型計算 礦渣烘干機選型的計算包括：烘干機的實際小時產量2WG、燃料燃燒計算及燃燒室的選擇、烘干機物料平衡及熱平衡計算、烘干機容積和規(guī)格、電動機拖動率復核、烘干機的熱效率計算、廢氣出烘干機的流速等。 5．順流操作的烘干機出料溫度低，一般可用膠帶輸送機輸送。 3．順流操作的熱端負壓低，能減少進入烘干的漏風量，有利于穩(wěn)定烘干機內熱氣體的溫度及流速。 2．粘性物料進入烘干機后 ,由于表面水分易蒸發(fā)，可減少粘結 ,有利于物料運動。 明德至善 博學篤行 10 煙氣濕料干料廢氣溫度物煙（順流） 順流干燥烘干特點示意圖 煙氣干料廢氣濕料溫度物煙（逆流） 逆