【正文】 混凝土主壓應(yīng)力應(yīng)符合以下規(guī)定： ckf?? 持久狀況 AA纖維和 BB纖維主拉應(yīng)力和主壓應(yīng)力 —— 表 32 截面 跨中 四分 變化點(diǎn) 支點(diǎn) Mk(kNm) 0 Vk(kN) An（凈面積） xn（凈軸到梁頂） In（凈慣矩） San（ AA以上凈 面積對凈軸） Sbn（凈截面中軸 以上對凈軸） Ao（全截面） xo（全截面 重心到梁頂） Io（全截面對換軸） Sao（ AA以上全 面積對。 —— 表 31 持久狀況 應(yīng)力計(jì)算 =(MPa) =1209(MPa) 截面 跨中 四分 變化點(diǎn) 支點(diǎn) ync(cm) ynt(cm) ynp(cm) yoc(cm) yot(cm) yop(cm) σ kc(MPa) 0 σ kt(MPa) 0 σ pt(MPa) σ p(MPa) 0 σ pe(MPa) 受壓區(qū)最大壓應(yīng)力 σ kc+σ pt(MPa) = 受拉區(qū)最大拉應(yīng)力 σ p＋σ pe(MPa) =1209MPa 3． 支 點(diǎn)截面 AA纖維和 BB 纖維的主拉應(yīng)力和主壓應(yīng)力 支點(diǎn) 主壓應(yīng) 力和主拉應(yīng)力計(jì)算與抗裂計(jì)算方法 及公式 一樣， 但 汽車荷載要計(jì)入沖擊系數(shù)。 十、 持久狀況和短暫狀況下的應(yīng)力計(jì)算 （一） 持久狀況應(yīng)力 計(jì)算 計(jì)算預(yù)應(yīng)力混凝土梁法向壓應(yīng)力 kc? 和拉應(yīng)力 kt? ，公式為： kkc kt ooM yI???或 1． 由結(jié)構(gòu)自重、汽車（考慮沖擊系數(shù)）和人群荷載產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力： 梁頂壓應(yīng)力： 12g g a pk c n c o c o o oM M M My y yI I I? ?? ? ? 梁底拉應(yīng)力： 12g g a pk t n t o t o tn o oM M M My y yI I I? ?? ? ? 最外層預(yù)應(yīng)力鋼筋拉應(yīng)力： 12g g a pp n p o p o pn o oM M M My y yI I I? ?? ? ? 最外層預(yù)應(yīng)力鋼 筋由于結(jié)構(gòu)自重、汽車荷載、人群荷載、溫差產(chǎn)生的應(yīng)力 p? ，按 《規(guī)范》公式 ()為 p Ep kt? ? ?? 2． 由預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的梁頂混凝土拉應(yīng)力： 預(yù)應(yīng)力在受壓區(qū)（梁頂）產(chǎn)生的應(yīng)力為： p p pnpt nnnN N e xAI? ?? 則受壓區(qū)混凝土最大壓應(yīng)力為 kc pt??? ， 壓應(yīng)力限值為 0 . 7 5 0 . 7 5ckf P a? ? ???? ? ?????， 從 下 表中可以看出各截面最大壓應(yīng)力值均 滿足規(guī)定。 梁自重跨中撓度為 2 62101 165 5 1 0 2 8 8 0 0 1 9 . 64 8 4 8 1 . 0 5 4 1 0Gg oMlf m mB ? ? ? ? ? ?? ? ? ?? ? ??? 橋面鋪裝等自重跨中撓度 ： 2 62202 165 5 9 7 5 . 6 3 1 0 2 8 8 0 0 8 . 04 8 4 8 1 . 0 5 4 1 0Gg oMlf m mB ? ? ?? ? ??? 汽車荷載跨中撓度 ： 43001 5()3 8 4 4 8kkaa q l p lf BB??? ? ? 4 3 31 6 1 65 1 0 . 5 2 7 5 . 2 1 0 2 8 8 0 00 . 7 0 . 3 3 4 4 ( ) 5 . 13 8 4 1 . 0 5 4 1 0 4 8 1 . 0 5 4 1 0 mm? ? ? ? ? ? ? ?? ? ? ? ? ?? ? ? 根據(jù)《規(guī)范》第 條，撓度長期增長系數(shù) ?? ? ，則消除結(jié)構(gòu)自重的長期撓的最大值 m a x 01 . 4 5 / 6 0 0 4 8f m m l m m? ? ?? ?? ? ? ? ? ? ?? ? ?， 符合規(guī)定。 抗裂應(yīng)力計(jì)算 —— 表 28 截面 跨中 四分 變化點(diǎn) 支點(diǎn) An（凈面積） xn（凈軸到梁頂） In（凈慣矩） San（ AA以上凈 面積對凈軸） Sbn（凈截面中軸 以上對凈軸） Ao（全截面） xo（全截面 重心到梁頂） Io（全截面對換軸） Sao（ AA以上全 面積對換軸） Sbo（全截面換軸 以上對換軸） AA纖維 τ（ MPa） σ cx（ MPa） σ tp（ MPa） σ cp（ MPa） BB 纖維 τ（ MPa） σ cx（ MPa） σ tp（ MPa） σ cp（ MPa） 按規(guī)范規(guī)定全預(yù)應(yīng)力構(gòu)件，在短期效應(yīng)組合下預(yù)制拼裝構(gòu)件應(yīng)滿足0 . 4 0 . 4 2 . 4 0 . 9 6 ( 4 0 )tp tkf M P a C? ? ? ? ? 支點(diǎn)截面 0. 05 6 0. 96 0. 4tp tkM P a M P a f? ? ? ?，符合規(guī)定。 按《規(guī)范》公式（ ） ～ （ ）計(jì)算。 正截面抗裂計(jì)算 —— 表 27 截面 σg1 σ g2 σ a σ p t σ pc σ pc σ st σ lt 跨中 0 四分點(diǎn) 0 變化點(diǎn) 0 支點(diǎn) 0 0 0 0 σ pc0 故為全預(yù)應(yīng)力構(gòu)件 （二） 斜截面抗裂 性驗(yàn)算 各截面的抗裂驗(yàn)算主要驗(yàn)算截面中面積變化界線處 AA 纖維和全截面重心 BB纖維處。 (三 ) 計(jì)算結(jié)果如下 : 溫差應(yīng)力 αc= T1=14o T2=—— 表 26 單元 Ay(mm2) ty (oc) eyi (mm) Nt(N) Mt(Nmm) 1 230000 353183937 2 345000 166321507 3 51250 4 20210 Σ 1235457 530832606 正溫差應(yīng)力 (MPa) 反溫度應(yīng)力 (MPa) 梁頂 梁頂 梁底 梁底 最外層預(yù)應(yīng) 最外層預(yù)應(yīng) 九、 持久狀態(tài)正常使用極限狀態(tài)計(jì)算 （一） 正截面抗裂性驗(yàn)算 st? 為作用短期效應(yīng)組合下的構(gòu)件抗裂驗(yàn)算混凝土邊緣的法向 拉應(yīng)力， 計(jì)算式為0/st sMW? ? ； lt? 為作用長期效應(yīng)組合下的構(gòu)件抗裂驗(yàn)算混凝土邊緣的法向拉應(yīng)力， 計(jì)算式 為0/st lMW? ? ， 0W 為換算截面梁底彈性抵抗矩，計(jì)算構(gòu)件自重應(yīng)力時，應(yīng)采用凈截面的彈性抵抗矩。 由規(guī)范查得瀝青在面層溫度 T1=140C 和底層溫度 T2= C，對于水泥混凝土，溫度效應(yīng)在 300 ㎜ 內(nèi)有效，則現(xiàn)澆混凝土面層的溫度 T1= C，面層以下 300 ㎜ 處溫度為 00 C，中間各處采用 插 值方法求得溫度值，且溫度梯度僅限于中性軸以上部位，以下部位因考慮開裂不予考慮 。 混凝土收縮、徐變引起σ l6 —— 表 24 Ep=195000 α Ep=6 鋼束號 σ pe Np epn σ pc eps (凈 截面 ) eps (換算 截面 ) σ t σ pc39。 ? ＝ 為構(gòu)件受拉區(qū)配筋率 計(jì)算結(jié)果見混凝土收縮、徐變引起 σ l6一 表中。 1 2 00g n gtnM y M yII? ?? 扣除自重后的應(yīng)力應(yīng)為： pc pc t? ? ?? ??，《規(guī)范》第 規(guī)定 pc?? 不得大于傳力錨固時混凝土立方體抗壓強(qiáng)度 cuf? 的 。計(jì)算時按《規(guī)范》第 條規(guī)定，預(yù)應(yīng)力損失僅考慮預(yù)應(yīng)力鋼筋第一批損失，即++ 1 2 4p e c o n l c o n l l l? ? ? ? ? ? ?? ? ? ? ? ?， pc? 的計(jì)算方法與 混凝土彈性壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損失 4l? 中 pc? 的計(jì)算方法一致。 pc?? 可按《規(guī)范》公式（ ）計(jì)算： 1 ()5 p p p np c nnnN N e yAI?? ? ? 其中對每一束有： 1 0p e c o n l c o n l? ? ? ? ?? ? ? ? ? （ l? 為相應(yīng)階段預(yù)應(yīng)力損失，取 l? ＝ 12ll??? ，跨中截面 2l? ＝ 0） 6p p e p l s p e pN A A A? ? ?? ? ? （相應(yīng)階段， 6l? 取為零 ） 6pe p pn l sn pe p pnpnppA y A y A ye NN? ? ???? 則對某一截面的五束鋼筋有： pe p pnpnpAye N??? ? 混凝土彈性壓縮引起σ l4 —— 表 22 m=5 α Ep=6 m=5 α Ep=6 σ pe Np epn (mm) Δσ pc (MPa) σ l4 (MPa) σ pe Np epn (mm) Δσ pc (MPa) σ l4 (MPa) 鋼束號 鋼束號 跨中 變化點(diǎn) N1(N2) 2518230 － － － N1(N2) 2555457 － － － N3 1230869 － － － N3 1249083 － － － N4 1209303 － － － N4 1227200 － － － N5 1209009 － － － N5 1226909 － － － Σ 6167411 1504 Σ 6258650 1443 四分點(diǎn) 支點(diǎn) N1(N2) 2546395 － － － N1(N2) 2574866 － － － N3 1244650 － － － N3 1258580 － － － N4 1222844 － － － N4 1236532 － － － N5 1222552 － － － N5 1236242 － － － Σ 6236441 1504 Σ 6306220 215 5l? 計(jì)算按規(guī)范公式： 5 ( 0. 52 / 0. 26 )l pe pk pef? ? ? ? ??? 1 . 0 , 0 . 3 ( )????式 中 : 低 松 弛 鋼 絲 c o n c o n 1 2 4p e l l l l? ? ? ? ? ? ?? ? ? ? ? ? 計(jì)算結(jié)果 見 松弛損失 5l? 一 表中 。 錨具變形損失見表。 /f p dl lE ?? ? ? ? 01d l??? ??? 式中： 0? —— 張拉端錨下控制張拉應(yīng)力， 0? ＝ con? ＝ 1395Mpa； l?? —— 錨具變形值， OVM 夾片 錨無 頂壓時 按《規(guī)范》表 取 6mm； 1? —— 扣除沿途管道摩擦損失后錨固端預(yù)拉應(yīng)力； l —— 張拉端到錨固端之間的距離，本設(shè)計(jì)中 l ＝ 。 摩擦損失σ l１ —— 表 20 鋼束號 θ =Φ α x μθ +kx 1e (μθ +kx) σl1 （度） (rad) (m) (μ =。根據(jù)《規(guī)范》公式（ ）內(nèi) m的涵義， 0/ddm M V h? 1 8 3 7 .5 8 / 7 1 1 .4 1 1 .6 1 8 1 .6 0? ? ?，由公式得 00 . 6 0 . 6 1 . 6 0 1 6 1 8 1 5 5 3c m h m m? ? ? ? ?，取 c=1553 2） 斜截面抗剪 承載力計(jì)算 抗剪承載力按《規(guī)范》公式（ ）計(jì)算： 0 d cs sb pbV V V V? ? ? ? csV 、 sbV 、 pbV 計(jì)算 如下： （ 1） 31 2 3 0 ,0 . 4 5 1 0 ( 2 0 . 6 )c s c u k s v s vV b h P f f? ? ? ??? ? ? ? 其中 21 . 0 , 1 . 2 5 , 1 . 1 , 1 0 0 51 2 3 A m ms? ? ?? ? ? ?縱 向 普 通 鋼 筋 則 1 0 0 1 0 0 1 0 0 5 4 9 0 0 / 2 0 0 1 6 1 8 1 . 8 2P ?? ? ? ? ? ?() 1 5 7 . 0 8 / 2 0 0 2 7 0 0 . 0 0 2 9 , 2 8 0f M P asv? ? ? ? ?箍 筋 配 筋 率 為 sv 31 . 0 1 . 2 5 1 . 1 0 . 4 5 1 0 ( 2 0 . 6 1 . 8 2) 4 0V cs ?? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ?? ? ? ? ? ? ? ? ? （ 2） 30. 75 10 sinsb sd sb sV f A ??? ? ?，該構(gòu)