【正文】 。5 36 (1550+18)= ②為了計(jì)算汽車荷載制動(dòng)引起的水平位移 ?p，首先要確定作用在每一支座上的制動(dòng)力 HT： 取 Fbk =5kN ③確定需要的橡膠片總厚度 te 橡膠片總厚度計(jì)算 不計(jì)汽車制動(dòng)力 te ≥ 2?g= 計(jì)入汽車制動(dòng)力 te ≥ ?g? Fbk2Geab= ? 5002 10 20 24= 橋規(guī)的其他規(guī)定 te ≤ = 20 = 4cm 選用 4層鋼板和 5層橡膠片組成的支座，上下層橡膠片厚 ，中間層厚 ，薄鋼板厚 ，則 ： 橡膠片總厚： ∑t = 3 +2 = ????且 4???? 合格 ④ 支座總厚 h = ∑t+4 = （ 3）驗(yàn)算支座的偏轉(zhuǎn)情況 ①計(jì)算支座的平均壓縮變形： δc， m = RckteabEe+RckteabEb= + 2021 = 31 按《橋規(guī)》規(guī)定，尚應(yīng)滿足 δc， m ≤ ，即 ≤ = 合格 ②計(jì)算梁端轉(zhuǎn)角 θ： 由關(guān)系式 f = 5gl4384E 和 θ = gl324E 可得 θ = (5l16? gl324EI)165l =16f5l 設(shè)結(jié)構(gòu)自重作用下，主梁處于水平狀態(tài)。 ①計(jì)算支座的平面形狀系數(shù) S： S = ab2t(a +b)= 20 242 (20+24)= 8 故得橡膠支座的平均容許壓應(yīng)力 [σc]= 10000kPa。 mkNPM oq ??? ????????? ?? ) ()1(54 ??? 剪力 右 kNPQ oq ) ()1(1 ???? ????????? ? ??? （ 5）內(nèi)力組合 （鑒于橫隔梁的結(jié)構(gòu)自重內(nèi)力甚小，計(jì)算中可略去不計(jì)） 承載能力極限狀態(tài)內(nèi)力組合 基本組合 Mm x， r = = ? m Qm x， 1右 = = 正常使用極限狀態(tài)內(nèi)力組合 29 短期效應(yīng)組合 Mm x， r = = ? m Qm x， 1右 = = 5 主梁變形驗(yàn)算 跨中截面主梁結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的最大彎矩 ??GKM ，汽車產(chǎn)生的最大彎矩（不及沖擊系數(shù)）為 ? ，人群產(chǎn)生的最大彎矩為 ? ，主梁開(kāi)裂構(gòu)件等效截面的抗彎剛度 29 mN107 5 ???B （ 1）驗(yàn)算主梁的變形 可變荷載頻遇值產(chǎn)生的跨中長(zhǎng)期撓度： )(48)(9232?????????????????LBLMMf GKs （ 2） 預(yù)拱度計(jì)算 )(489232?????????????????LBLMf s 應(yīng)設(shè)計(jì)預(yù)拱度 ]2/)([48)21(59232??? ??????????? BLMMfGK 應(yīng)做成平順曲線 由以上計(jì)算 可知支座壓力標(biāo)準(zhǔn)值 Rck = ，其中結(jié)構(gòu)自重引起的反力標(biāo)準(zhǔn)值30 RGk = ，公路一級(jí)和人群荷載引起的支座反力標(biāo)準(zhǔn)值分別為 319kN和 ；公路一級(jí)和人群荷載 pr = ，根據(jù)氣象資料，主梁的計(jì)算溫差?t= 36℃。 m） ho— 通過(guò)斜截面受壓區(qū)頂端處正截面上的有效高度，自受拉縱向主鋼筋的 合力點(diǎn)至受壓 邊緣的距離（ mm） 為簡(jiǎn)化計(jì)算可近似取 C值為 C≈ ho（ ho可采用平均值） 斜截面 1— 1： 斜截面內(nèi)有 2Φ 32縱向鋼筋，則縱向受拉鋼筋的配筋百分率為： P=100ρ = 7180 160 8100 ??? 24 ρ sv= )bS/( vvSA =(180 250)=% 則有， NV % 1 2 3c s 1 ????????????? ? 斜截面截割兩組彎起鋼筋 2Φ 32+2Φ 32，故 sb1V = 7 745s i n21 6 0 82 8 3 ??????? ? cs1V + sb1V =+= 斜截面 2— 2： 斜截面內(nèi)有 2Φ 32縱向鋼筋，則縱向受拉鋼筋的配筋百分率為： P=100ρ = 1608100 ??? ρ sv= )bS/( vvSA =(180 250)=% 則有， NV % 1 1 3c s 2 ????????????? ? 斜截面截割兩組彎起鋼筋 2Φ 32+2Φ 32，故 sb2V = i 3 ?????? ? cs2V + sb2V =+= 斜截面 3— 3： 斜截面內(nèi)有 4Φ 32縱向鋼筋，則縱向受拉鋼筋的配筋百分率為： P=100ρ = 21608100 ?? ?? ρ sv= )bS/( vvSA =(180 250)=% 則有， NV % 0 9 3c s 3 ????????????? ? 斜截面截割兩組彎起鋼筋 2Φ 32+2Φ 22，故 sb3V = ? ? i n7601 6 0 3 ??????? ? 25 cs3V + sb3V =+= kN kN 斜截面 4— 4： 斜截面內(nèi)有 6Φ 32縱向鋼筋，則縱向受拉鋼筋的配筋百分率為： P=100ρ = 1099180 4826100 ??? ρ sv= )bS/( vvSA =(180 250)=% 則有， NV % 3c s 4 ????????????? ? 斜截面截割 兩 組彎起鋼筋 2Φ 22+2Φ 22，故 sb4V = i 3 ??????? ? cs4V + sb4V =+= 鋼筋混凝土受彎構(gòu)件斜截面抗彎承載力不足而破環(huán)的原因，主要是由于受拉區(qū)縱向鋼筋錨固不好或彎起鋼筋位置不當(dāng)而造成的，故當(dāng)受彎構(gòu)件的縱向鋼筋和箍筋滿足規(guī)范構(gòu)造要求，可不進(jìn)行斜截面抗彎承載力計(jì)算。最大剪力在計(jì)算出斜截面水平投影長(zhǎng)度 C值后，可內(nèi)插求得。 m 23 距支點(diǎn)中心 4204mm處截面 5— 5（第四排彎起鋼筋彎起點(diǎn)），相應(yīng)的剪力和彎矩設(shè)計(jì)值分別為： dV = dM = m 距支點(diǎn)中心 2115mm處截面 3— 3（第二排彎起鋼筋彎起點(diǎn)及箍筋間距變化處），相應(yīng)的剪力和彎矩設(shè)計(jì)值分別為： dV = dM =4支座中心線抵抗彎矩圖彎矩包絡(luò)圖45 91 137 159 177 18 1111 22 33 44495146 斜截面抗剪驗(yàn)算截面圖式 進(jìn)行斜截面抗剪驗(yàn)算的界面有： 距支點(diǎn) h/2處截面 1— 1，相應(yīng)的剪力和彎矩設(shè)計(jì)值分別為： dV = dM =2 339。 22 2N2梁跨中線2N4 2N3 2N12N5q139。（ 4）箍筋數(shù)量或間距有改變處的截面。（ 2）受拉區(qū)彎起鋼筋彎起點(diǎn)處截面。3 439。1 239。 439。 239。5 ?? NM 鋼筋彎起后相應(yīng)各正截面抗彎承載力 梁區(qū)段 截面縱筋 有效高度 h0（ mm） 受壓區(qū)高度 x（ mm） 抗彎承載力（ kN。3 ??????? NM 第四排鋼筋彎起處正截面承載力為 5 9 8 1 139。1 ??????? NM 第二排鋼筋彎起處正截面承載力為 20 39。4 (? )= ?m 2Φ 22鋼筋的抵抗彎矩 M2為 M1 =2fsAs1 (h0 ? x2) = 2 280103 10。為了簡(jiǎn)化計(jì)算，可用同一數(shù)值，影響不會(huì)很大。所以各排彎起鋼筋的面積計(jì)算公式如下： i i sb3 sbssd3 sbosb VVVA ???????? ?? ?? 計(jì)算得每排彎起鋼筋的面積如下表： 每排彎起鋼筋面積計(jì)算表 彎起排數(shù) 每排彎起鋼筋計(jì)算面積sbA （ mm2） 彎起鋼筋數(shù)目 每排彎起鋼筋實(shí)際面積39。sb VV ? = = 相應(yīng)各排彎起鋼筋 位置及 承擔(dān)的剪力值見(jiàn)于下表： 彎起鋼筋的位置與承擔(dān)的剪力值計(jì)算表 鋼筋排次 彎起鋼筋距支座中心距離（ mm） 承擔(dān)的剪力值（ KN） 1 1025 2 21