【正文】 第四章 主梁配筋 第一節(jié) 預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量的估算 一、 估算方法 根據(jù)《鐵路橋涵鋼筋混凝土和預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》要求，在施加預(yù)應(yīng)力時，預(yù)應(yīng)力鋼筋在主梁端部的控制應(yīng)力為σ。 圖 356 各截面在主力 +附加力作用下彎矩包絡(luò)圖 +附加力作用下剪力包絡(luò)圖 ,見圖 357。 L2/4 I[26] L2/2 I[33] +附加力作用下最小內(nèi)力 ,見表 313。 圖 355 各截面在主力作用下剪力包絡(luò)圖 二、主力 +附加力組合 (一 )計算方法： 主力 +附加力組合值 =一期恒載 +二期恒載 +列車活載 (包含沖擊系數(shù) )+基礎(chǔ)沉降 +溫度荷載 (二 ) 計算結(jié)果 +附加力作用下最大內(nèi)力 ,見表 312。 1號支座右 I[3] L1/4 I[7] L1/2 I[10] 3L1/4 I[13] 2號支座左 I[18] 2號支座右 I[20] L2/4 I[26] L2/2 I[33] ，見圖 354。 表 310 各控制截面在主力作用下最大內(nèi)力 截面位置 單元編號 剪力 (kN) 彎矩 (kN? m) 1號支座右 I[3] L1/4 I[7] L1/2 I[10] 3L1/4 I[13] 2號支座左 I[18] 2號支座右 I[20] L2/4 I[26] L2/2 I[33] ，見表 311。 圖 352 日照溫差各控制截面彎矩圖 （三） 在日照溫差各截面剪力圖，見圖 353。 表 39 日照溫差下引起各控制截面內(nèi)力值 截面位置 單元編號 剪力 (kN) 彎矩 (kN? m) 1號支座右 I[3] L1/4 I[7] L1/2 I[10] 3L1/4 I[13] 2號支座左 I[18] 2號支座右 I[20] L2/4 I[26] L2/2 I[33] 蘭州交通大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文） 31由于頂板設(shè)置 2%的橫坡變化，在最大厚度取值時，采用偏安全 的 為頂板厚度進行計算。 圖 350 支座沉降引起各控制截面彎矩包絡(luò) （四）基礎(chǔ)沉降引起各截面剪力包絡(luò)圖，見圖 351。 表 37 基礎(chǔ)沉降引起各截面最大內(nèi)力 截面位置 單元編號 剪力 (kN) 彎矩 (kN? m) 1號支座 右 I[3] L1/4 I[7] L1/2 I[10] 3L1/4 I[13] 2號支座左 I[18] 2號支座右 I[20] L2/4 I[26] L2/2 I[33] （二）基礎(chǔ)沉降引起各控制截面最小內(nèi)力，見表 38 表 38 基礎(chǔ)沉降 引起各截面最小內(nèi)力 截面位置 單元編號 剪力 (kN) 彎矩 (kN? m) 1號支座右 I[3] L1/4 I[7] L1/2 I[10] 3L1/4 I[13] 2號支座左 I[18] 2號支座右 I[20] L2/4 I[26] L2/2 I[33] （三）基礎(chǔ)沉降引起各截面彎矩包絡(luò)圖，見圖 350。本橋的基礎(chǔ)沉降引起的內(nèi)力繼續(xù)采用 Midas 計算。 表 36 活載作用下各控制截面最小內(nèi)力值 截面位置 單元編號 剪力 (kN) 彎矩 (kN? m) 1號支座右 I[3] L1/4 I7] L1/2 I[10] 3L1/4 I[13] 2號支座左 I18] 2號支座右 I[20] L2/4 I[26] L2/2 I[33] 蘭州交通大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文） 29 （一）活載作用下各控制截面最大內(nèi)力值，見表 35。 圖 349 負(fù)剪力最不利布載 三、控制截面的活載內(nèi)力 由于在 Midas 活載計算中沒有考慮橫向分布系數(shù)，故將在 Midas 中計算出的活載效應(yīng)乘以橫向增大系數(shù) ? 。 圖 340 負(fù)彎矩最不利布載 4．剪力影響線，見圖 341 圖 341 剪力影響線 5．正剪力最不利布載，見圖 342 圖 342 正剪力最不利布載 6．負(fù)剪力最不利布載，見圖 343 圖 343 負(fù)剪力最不利布載 （七）中跨跨中截面 I[33] 1．彎矩影響線，見圖 344 圖 344 彎矩影響線 2．正彎矩最不利布載，見圖 345 蘭州交通大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文） 27 圖 331 負(fù)剪力最不利布載 （五）中支座 截面 I[19] 1．彎矩影響線，見圖 332 圖 332 彎矩影響線 2．正彎矩最不利布載，見圖 333 圖 333 正彎矩最不利布載 3．負(fù)彎矩最不利布載，見圖 334 圖 334 負(fù)彎矩最不利布載 4．剪力影響線，見圖 335 圖 335 剪力影響線 5．正剪力最不利布載，見圖 336 蘭州交通大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文） 25 圖 320 彎矩影響線 2．正彎矩最不利布載，見圖 321 圖 321 正彎矩最不利布載 3．負(fù)彎矩最不利布載，見圖 322 圖 322 負(fù)彎矩最不利布載 4．剪力影響線，見圖 323 圖 323 剪力影響線 5．正剪力最不利布載，見圖 324 圖 324 正剪力最不利布載 6．負(fù)剪力最不利布載，見圖 325 圖 325 負(fù)剪力最不利布載 （四） 3/4 邊跨截面 I[13] 蘭州交通大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文） 23 圖 311 剪力影響線 ，見圖 312 圖 312 正剪力最不利布載圖 ，見圖 313 圖 313 負(fù)剪力最不利布載圖 （二） 1/4 邊跨截面 I[8] ，見圖 314 圖 314 彎矩影響線 2．正彎矩最不利布載，見圖 315 蘭州交通大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文） 21 計算公式： mξ ξMM = ； ξ FξFF?? （ 32） 式中： Mξ 、 Fξ 為考慮偏載后的彎矩值和剪力值；彎矩偏載系數(shù)ξ m =； 剪力偏載系數(shù)ξ F =。再考慮雙線折減和沖擊系數(shù)得最終內(nèi)力值 M=M[單 ]（ 1+μ） 90% 2= 2 M[單 ]=[單 ]。 （四）活載系數(shù)計算 由以上規(guī)定，計算活載內(nèi)力時先采用中 活載單車道往返加載。 對邊跨計算得 1+μ =，對中跨計算得 1+μ =；為計算方 便偏安全取邊跨動力系數(shù) 1+μ = 作為全橋沖擊系數(shù)。 圖 410 中 活載圖示 （二）動力系數(shù)計算 列車活載的動力系數(shù)根據(jù)《鐵路橋涵設(shè)計基本規(guī)范》（ ）。 L2/2 I[33] 3L2/4 I[40] 3069 二期恒載所產(chǎn)生的彎矩、剪力圖，見圖 38和 39，及所對應(yīng)控制截面的內(nèi)力值，見表 34 圖 38 二期恒載所產(chǎn)生的彎矩圖 圖 39 二期恒載所產(chǎn)生的剪力圖 表 34 二期恒載作用下各控制截面內(nèi)力值 截面位置 單元編號 剪力 (kN) 彎矩 (kN? m) 1號支座右 I[3] L1/4 I[7] L1/2 I[10] 3L1/4 I[13] 2號支座左 I[18] 2號支座右 I[20] L2/4 I[26] L2/2 I[33] 第三節(jié) 活載內(nèi)力計算 一、設(shè)計列車荷載 （一）設(shè)計列車荷載 中 活載：根據(jù)《鐵路橋涵設(shè)計基本規(guī)范》（ ）設(shè)計加載時，標(biāo)準(zhǔn)活載計算圖 式 可任截取。 圖 35 現(xiàn)澆中跨合攏梁段時彎矩圖 5)一期恒載所產(chǎn)生的彎矩、剪力圖，見圖 36 和 37，及所對應(yīng)控制截面的內(nèi)力值，見表 33。 圖 33 現(xiàn)澆邊跨梁段，與懸臂段合攏后時彎矩圖 3）體系裝換， 拆除臨時固結(jié)加中支座時彎矩圖，見圖 34。 圖 32 雙對稱懸臂法施工至最大懸臂狀態(tài)時彎矩圖 2）現(xiàn)澆邊跨梁段，與懸臂段合攏后時彎矩圖，見圖 33。 二、控制截面的選定 由橋梁的對稱性，本橋主梁控制截面見表 32： 表 32 控制截面 控制截面 左邊支點 L1/4 L1/2 3L1/4 中支點（左） 中支點（右） L2/4 L2/2 截面編號 2 7 10 13 18 20 26 33 單元編號 1 [ I ] 6 [ I ] 9 [ I ] 12 [ I ] 17[ I ] 19[ I ] 25 [ I ] 32 [ I ] 三、恒載內(nèi)力計算 一期恒載：結(jié)構(gòu)自重，按《鐵路橋涵設(shè)計基本規(guī)范》（ ），梁體容重γ＝ ； 二期恒載：雙線橋面二期恒載（包括鋼軌、扣件、墊板