【正文】 Manufacture, 2021, 404963． [3] Minting WANG, Xuetong LI,and Fengshan DU. Current Trends in Cross Wedge Rolling for Part Forming. ISIJ International, Vol. 45 (2021), No. 11, pp. 1521–1525 [4] DONG Yaomin, TAGAVI K A, LOVELL M R, et Analysis of stress in cross wedge rolling with application failure. International Journal of Mechanical Science, 2021, 42 [5] , Tools optimisation in cross wedge rolling, . Process Technol., 139, 153(2021) [6], , Predicting critical friction in a two–rollcross wedge rolling process, J. Tribology, 125, 200(2021) [7] , , , Analysis of interfacial slip in cross wedge rolling: a numerical and phenomena logical investigation, J. Mater. Process Technol., 97,44(2021) [8] LIU Guihua, REN Guangsheng, XU Chunguo, JIANGZhi, SHEN Zhi, Research on mechanism of interior–hollow defect during the deformation of cross wedgerolling,Chinese Journal of Mechanical Engineering, 40(2),150(2021) [9] , Numerical simulation of the cross wedge rollingprocess including upsetting, J. Mater. Process Technol.,92～ 93, 468(1999) [10], , , Three–dimensional rigid–plasticfinite element simulation for the two–roll cross–wedgerolling process, J. Mater. Process Technol., 129,245(2021) [11] 胡正寰 ,張康生 ,王寶雨 ,等 . 楔橫軋零件成形技術(shù)與模擬 仿真 [M]. 北京：冶金工業(yè)出版社 , 2021． [12] 李傳民 ,王向麗 ,閆華軍 ,等 . . 北京： 機(jī)械工業(yè)出版社 ， 2021. [13] 杜鳳山，李學(xué)通，王敏婷，楔橫軋三維熱力藕合非線性有限元模擬機(jī)械工程學(xué)報(bào) , 38(12), 231(2021) [14] 束學(xué)道 ， 邢希東 ， 胡正寰 . 工藝參數(shù)對(duì)楔橫軋多楔軋制成形機(jī)理影響分析 . 北京科技大學(xué)報(bào) , 20214,27卷 第 2期 . [15] 胡正寰 張康生 王寶雨 等 . 楔橫軋理論與應(yīng)用 [M]. 北京 冶金工業(yè)出 版社 1996 [16] 趙靜，束學(xué)道，胡正寰 . 汽車(chē)半軸成形技術(shù)研究現(xiàn)狀與展望 [J]. 冶金設(shè)備， 2021，148（ 6）： 3234． [17] 趙靜，束學(xué)道，胡正寰 . 汽車(chē)半軸楔橫軋模具計(jì)算機(jī)輔助設(shè)計(jì) [J]. 重型機(jī)械 , 2021, 北華航天工業(yè)學(xué)院畢業(yè)論文 29 260（ 2）： 4548． [18] 趙靜 , 束學(xué)道 , 胡正寰 ,等 . 汽車(chē)半軸成形技術(shù)研究現(xiàn)狀及展望 [J]. 冶金設(shè)備， 2021 (6)： 3234. [19] 邢希東 束學(xué)道 胡正寰 . 軸向移動(dòng)量程序化計(jì)算及工藝參數(shù)對(duì)其影響分析 [J]. 重型機(jī)械 2021 (6): 45 [20] 吳任東 . 楔橫軋火車(chē)車(chē)軸工藝方法研究 [D]. 北京：北京科技大學(xué) 1995. [1]機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)編委會(huì) . 機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)（單行本?齒輪傳動(dòng)） —— 4 版 . 北京 :機(jī)械工業(yè)出版社， [21] 任廣升，白志斌，孫志剛 . 多楔同步楔橫軋模具設(shè)計(jì) [J]. 鍛壓技術(shù)， 1992(2)： 5054. [22] 楊翠蘋(píng)，張康生，杜惠萍，等 . 楔橫軋軋件斷面收縮對(duì)金屬流動(dòng)的影響 [J]. 中國(guó)機(jī)械工程， 2021, 15(20)1 8671 869. 北華航天工業(yè)學(xué)院畢業(yè)論文 30 附 錄 圖 軋輥 圖 軋輥工作裝配圖 北華航天工業(yè)學(xué)院畢業(yè)論文 31 圖 坯料 圖 軋制成品 。同時(shí)在做畢業(yè)設(shè)計(jì)期間我也去模具工廠進(jìn)行深入的了解，從模具師傅那學(xué)到了很多東西，使我受益 匪淺，感覺(jué)自己要學(xué)的東西還有很多，以后我會(huì)在實(shí)踐中繼續(xù)摸索。老師 的指導(dǎo) ,讓我修正了設(shè)計(jì)中一個(gè)又一個(gè)的錯(cuò)誤 ,更重要的是我從中學(xué)到了很多東西 ,這些在原來(lái)學(xué)過(guò)的教材中是無(wú)法找到的 ,這些也是我以后工作中很寶貴的財(cái)富。 名 稱 序 號(hào) 北華航天工業(yè)學(xué)院畢業(yè)論文 27 致 謝 經(jīng)過(guò)半年的忙碌，本次畢業(yè)設(shè)計(jì)已經(jīng)接近尾聲，在此，我要感謝每一個(gè)幫助過(guò)我的人。 在畢業(yè)設(shè)計(jì)過(guò)程中，我 運(yùn)用大學(xué)期間所學(xué)的專業(yè)課程知識(shí)、理論和畢業(yè)實(shí)習(xí)中學(xué)到的實(shí)踐知識(shí) ， 并且學(xué)到了許多新的知識(shí) 。 ) ㎜ (176。 經(jīng)過(guò)分析與研究最后得出最理想的數(shù)據(jù)為： 成型角 展寬角 長(zhǎng)度 圓心角 導(dǎo)程 α β L Φ T (176。 實(shí)踐與理論都說(shuō)明： 楔橫軋時(shí)，圓形毛坯在連續(xù)轉(zhuǎn)動(dòng)中徑向小變形量壓縮 ，毛坯除軸向延伸外，徑向也產(chǎn)生擴(kuò)展，因而在毛坯的心部產(chǎn)生拉應(yīng)力。因?yàn)殡S著軋件尺寸的增大，軋制接觸面積顯著增大，而接觸面內(nèi)單位壓力變化遠(yuǎn)小于接觸面積增大的變化，所以 力能參數(shù)均增大。 軋件尺寸 對(duì)軋制力的影響 軋件尺寸對(duì)力能參數(shù)的影響。 原因是展寬角增大使軋件變形區(qū)內(nèi)金屬 的 流動(dòng)量增加，軸向壓縮量增加，變形程度加大，軋件 的 軸向延伸受到 的 阻力增加，惡化了應(yīng)力狀態(tài)，軸向拉應(yīng)力減小； 同時(shí)隨著 展寬角 的 增大，軋件沿軸向方向 產(chǎn)生塑性變形的肩部面積減少，金屬 的 軸向流動(dòng)趨勢(shì)減弱，軋件沿徑向方向發(fā)生塑性變形的軸部接觸面積增大，與金屬流動(dòng)方向相反 的 摩擦力增大，導(dǎo)致軸向 應(yīng) 力減小 ，但是 由于成形角 α 的 增大，作用與接觸面上正壓力的軸向分力增加，軸向流向 的 金屬量增加，所以軸向 應(yīng)力增加。 展寬段各力能參數(shù)比較穩(wěn)定 。 ）所產(chǎn)生的有效應(yīng)力小， 有效應(yīng)力系列 1 更是遠(yuǎn)小于系列 2， 即所需要的軋制力系列 1 小于系列 2，并且上述力能參數(shù)在存儲(chǔ)步數(shù) 70、存儲(chǔ)步數(shù) 380 附近存在峰值 。 ）所產(chǎn)生的 橫向應(yīng)力、軸向應(yīng)力和縱向應(yīng)力 比系列 2（ α=31176。 ） 圖 49 不同參數(shù)得到的應(yīng)力對(duì)比示意圖 北華航天工業(yè)學(xué)院畢業(yè)論文 25 從 圖 49 中，可以清楚的看到，系列 1（ α=29176。 ，系列 2— α=31176。 不同 工藝參數(shù)對(duì)空心軸類件軋制力的影響 a b c d （ 系列 1— α=29176。 所以在軋件中心出現(xiàn)比較大的平均應(yīng)力 σm，與比較大的剪應(yīng)力 τxz。沿軸向軋件中心出現(xiàn)不大的拉應(yīng)力或者壓應(yīng)力，數(shù)值為 50～ +50MPa。沿軸向軋件中心產(chǎn)生較大的拉應(yīng)力，數(shù)值為 +50～+120MPa,最大值 +120MPa 發(fā)生在起楔位置。沿軸向軋件中心都出現(xiàn)拉應(yīng)力，其拉應(yīng)力值為 之間。 從圖 48 可以看出，在軸向軋件與模具接觸的整個(gè)外層，橫向應(yīng)力 σx、縱向應(yīng)力 σy與軸向應(yīng)力 σz都在壓應(yīng)力，最大值達(dá)到 160～ 298MPa,從外層向中心逐步減少為零。 圖 47c 為縱向應(yīng)力 σz的分布 ，在軋件出口局部，由于接觸局部徑向變形的帶動(dòng)，出現(xiàn)拉應(yīng)力，其值 +80MPa,在軋件的中心應(yīng)力很小，基本上為零。離接觸點(diǎn)越遠(yuǎn)其值逐步降到零。 展寬段軋件截面上的應(yīng)力場(chǎng)特 征 橫截面上的應(yīng)力分布 a b c d 圖 47 楔橫軋展寬段橫截面上應(yīng)力場(chǎng) 楔橫軋展寬段橫截面上的應(yīng)力分布，如圖 47所示。 圖 46d 為等效應(yīng)力 σ 的分布。 北華航天工業(yè)學(xué)院畢業(yè)論文 22 圖 46b 為軸向應(yīng)力 σy 的分布。在接觸點(diǎn)值最大。 縱截面上的應(yīng)力分布 a b c d 圖 46 楔橫軋起楔段縱截面上應(yīng)力場(chǎng) 楔橫軋起楔段縱截 面上的應(yīng)力分布，如圖 46 所示。 圖 45c 為縱向應(yīng)力 σz的分布。可以看出軋件除與模具作用局部是壓應(yīng)力外，橫截面上大部分區(qū)域作用的是拉應(yīng)力，并呈蝶形分布。 可以看出軋件在與模具接觸下局部產(chǎn)生較大 的壓應(yīng)力，離接觸局部越遠(yuǎn)壓應(yīng)力越小 ，向中間應(yīng)力逐步出現(xiàn)零 ，這是由于模具的作用，軋件橫向擴(kuò)展，橫截面開(kāi)始呈現(xiàn)橢圓，造成對(duì)軋件心部金屬橫向拉伸的結(jié)