錘式破碎機(jī)的設(shè)計(jì)_學(xué)士學(xué)位論文(參考版)
2025-07-10 13:14本頁面
【正文】 又： 1470 ?? ? ?4 36? 2d =i 1d =125=230mm （ 4）初定軸間距 oa 如 果 中 心 距 未 給 出 ， 可 士學(xué)位論文 22 。對于普通 V 帶 =25～ 30m／ s；對于窄 V 帶， =35～ 40m／ ，則離心力過大，即表示選 1d 過小，這將使所需的有效力 eF 過大， 即所需帶的根數(shù) z 過多，于是帶寬度、軸徑 及軸承的尺寸都要隨之增大。即 dAP K P? ? ?4 35? 式中： dP ——計(jì)算功率，單位為 KW； P——傳遞的額定功率，（例如電動機(jī)的額定功率），單位為KW； AK ——工況系數(shù)，（由參考文獻(xiàn) [8]查得 AK =） 所以可求得： dAP K P? =30 = 39kw 選擇帶型 根據(jù)計(jì)算功率 dP 和小帶輪的轉(zhuǎn)速 1n =1470r/min，由參考文獻(xiàn) [8]查得選定 SPC 型 . 140~125?dd mm 取基準(zhǔn)直徑 ?dd 125mm 確定帶輪的基準(zhǔn)直徑 1d 和 2d 士學(xué)位論文 21 （ 1）初選小帶輪的基準(zhǔn)直徑 1d 根據(jù) V 帶截型，參考參考文獻(xiàn) [8]選取 1d ≥ mindd . 為了提高 V 帶的壽命，宜選取較大的直徑。 保證帶在工作中不打滑，并具有一定的疲勞強(qiáng)度和使用壽命是 V帶傳動設(shè)計(jì)的主要依據(jù)，也是靠摩擦傳動的其它帶傳動設(shè)計(jì)的主要根據(jù)。設(shè)物料形狀為立方體 ,其邊長 a1 = 0. 043 m ,則 1)~( vAtm ??? =㎏ r = , 0r = 0m = m20rr??????= 7. 526 kg 帶傳動是利用張緊在帶輪上的帶，借助它們間的摩擦或嚙合，在兩軸間傳遞運(yùn)動或動力。 在實(shí)際破碎過程中 ,大多數(shù)物料是各向異性 ,且物料形狀不規(guī)則 ,錘頭打擊過程又不可能是面接觸 ,故破壞 物料所需的力 F =μF′ ? ?4 33? 把式 ? ?4 30? 、式 ? ?4 31? 代入式 ? ?4 32? ,得 m ( 12vv? ) =μσAt 如果允許錘頭在打擊物料的過程中速度損失 40%～ 60% ,則 士學(xué)位論文 20 ? ? ~ v??? ? ?4 34? 式中 μ——修正系數(shù) ,μ= ～ 。在材料實(shí)驗(yàn)機(jī)上破壞物料的力 F′=σA ? ?4 32? 式中 σ——物料的抗壓強(qiáng)度 ,Pa 。 t ——錘頭打擊物料的時間 ,一般取 t = ～ s。 從式 [4]可以看出 ,錘頭質(zhì)量只與打擊物料的質(zhì)量有關(guān) ,實(shí)際上還與物料的性質(zhì)、受力情況和轉(zhuǎn)子速度有關(guān)。若錘頭物料是塑性碰撞 ,且設(shè)物料碰撞前的速度為零 ,則根據(jù)碰撞理論動量相等的原理可得 m 1v = m 2v +Q2v 21mvvmQ???????? ? ?4 28? 式中 m ——錘頭折算到打擊中心處的質(zhì)量 ,kG Q ——最大物料塊的質(zhì)量 ,kG 將式 [1] 代入式 [2] ,得 m = (～ )Q ? ?4 29? m 僅僅是錘頭的打擊質(zhì)量 ,錘頭實(shí)際質(zhì)量 0m 應(yīng)根據(jù)打擊質(zhì)量的轉(zhuǎn)動慣量和錘頭質(zhì)量的轉(zhuǎn)動慣量相等的條件進(jìn)行質(zhì)量代換 20 0rmmr??? ???? ? ?4 30? 式中 r ——錘頭打擊中心到懸掛點(diǎn)的距離 ,m。 2v ——錘頭打擊物料后的圓周線速度 ,m/s。分別計(jì)算式 和式 ，求得錘頭質(zhì)量，并取較大者。根據(jù)文獻(xiàn) [7] 即： 由式 ? ?4 20? 0112vmu mm? ? 式中 ? ? ~ ? ，則 ? ? 010 120 .5 ~ 0 .4 vmv mm? ? 整理上式可得 ? ?? ? ? ?2120 . 5 ~ 0 . 4 0 . 7 ~ 11 0 . 5 ~ 0 . 4mmm??? ? ?4 25? 即 ? ? ~ 1GG? ? ?4 26? 從式 中可以得出，錘頭質(zhì)量只與最大物料塊質(zhì)量有關(guān)。當(dāng)然，錘頭沖擊物料產(chǎn)生的傾斜在離心力的作用下迅速復(fù)原，不影響第二次沖擊物料。 還有一種確定錘頭質(zhì)量的方法叫經(jīng)驗(yàn)推算法。實(shí)際破碎機(jī)在工作過程中，有機(jī)械損失，熱量損失等。根據(jù)時間總結(jié)，追拖打擊礦塊后的允許速度損失隨著破哦隨即的規(guī)格大小而變，一般 在 40%～ 60%的范圍內(nèi)，即 如圖 42 所示 ： 士學(xué)位論文 17 圖 42 錘頭打擊物料簡圖 在這一過程中，設(shè)錘頭給物料的沖量為 ，物料給錘頭的沖量為 ，錘頭的質(zhì)量為 ，沖擊物料前后的速度分別為 。前一種方法由于沒有考慮錘頭打擊礦塊后的速度損失，故計(jì)算出來的錘頭重量往往偏小。因此，錘頭重量一定要滿足錘擊一次使礦塊破碎，并使無用功率消耗達(dá)到最 小值，同時還必須不使錘頭過度向后偏倒倒 。 由于錘式破碎機(jī)的錘頭是鉸接地懸掛在轉(zhuǎn)子上，所以正確地選擇錘頭的重量對破碎機(jī)效果和能量消耗有很大作用。 38SiMnMo 的基本參數(shù)： [? ]=35～ 55Mpa,A=112～ 97Mpa,取 A=105MPa。 由于選取軸的材料為 38SiMnMo，調(diào)質(zhì)處理，由《機(jī)械設(shè)計(jì)實(shí)用手冊》可得。m （ RG 為轉(zhuǎn)子總重量，㎏）； (416) nM —— 作用在主軸上的扭矩； nM =9550P/n； (417) P——電動機(jī)功率 KW； 30Kw n——電動機(jī)的轉(zhuǎn)速。根據(jù)有關(guān)文獻(xiàn)推薦，主軸的強(qiáng)度校核可以簡略成下列方法計(jì)算。通常主軸為圓形，有的主軸斷面為方行。 /3m ML EI? ? ? ?411? ? ?223 / 4 8q q c L r E I? ?? ? ?412? 將有公式和數(shù)據(jù)代入解得 ? ? ? ?21 6 3 / 4 8M q c L E I ??? ? ?413? 各數(shù)據(jù)代入上式得 ? ? ?414? 綜合 ? ?45? 、 ? ?4 10? 、 ? ?4 15? 可得 ? 取軸徑中間最大徑 145mm，即 d = 145mm 士學(xué)位論文 15 主軸是支承轉(zhuǎn)子的主要零件，沖擊力由它來承受。m 彎曲強(qiáng)度 ? ?/m q tMW????? ? ?43? ??qmM N該軸主要受轉(zhuǎn)矩 m和轉(zhuǎn)子部分的重力。 綜合以上因素 ,取轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速 n =970r/min， 則轉(zhuǎn)子的線速度 v = m/s。速度愈高 ,破碎產(chǎn)生的粒度愈小 ,錘頭及襯板、篦條的磨損越大 ,功率消耗也隨之增加。一般中小型破碎機(jī)的轉(zhuǎn)速為 750～ 1 500 r/min，圓周速度為 25～ 70 m/s 。轉(zhuǎn)子的速度 60vn D?? ? ?41? 式中 v ——轉(zhuǎn)子的圓周速度 ,m/s n——轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)數(shù)， 970r/min 3 0 . 4 6 /60nDv m s??? ? ?42? 按上式計(jì)算的轉(zhuǎn)子圓周速度只能作為選取時參考。㎡ 轉(zhuǎn)數(shù) r／ min 效率 % Y200L4 30 1470 士學(xué)位論文 12 第 4章 錘式破碎機(jī)的主要機(jī)構(gòu)參數(shù)的 選擇和計(jì)算 轉(zhuǎn)子部分結(jié)構(gòu) 轉(zhuǎn)子部分是錘式破碎機(jī)的主要部件，如圖 41 所示：轉(zhuǎn)子軸 4，圓盤5， 錘頭 2，用錘頭銷軸 3 分別懸掛在圓盤之間，為防止圓盤和錘軸竄動，固定圓盤套筒 1 固定。如表 31 表 31電動機(jī)參數(shù)表 本章小結(jié) 本章主要進(jìn)行 錘式破碎機(jī)的電動機(jī)功率的總體 參數(shù) 計(jì)算以及電動機(jī) 選擇 的確定 。由已知Q=15t/h；且取 K=；則 N = 15 ? =18kw ? ?3 11? [3]得 電動機(jī)的功率 士學(xué)位論文 11 L n KDN 2)~(? （ kW） 式中
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