【正文】 (4)主缸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 當(dāng)制動(dòng)主缸直徑 d0和主缸第一活塞的有效行程 S第二活塞的有效行程 S2確定之后，可按下列順序?qū)Ω鞑考M(jìn)行設(shè)計(jì)。 (3) 主缸的殘余壓力 P0 為防止汽車(chē)在非制動(dòng)狀態(tài)下空氣侵入制動(dòng)管路 ,而要求管路中保持足夠的高于外部大氣壓的殘余壓力 0P 。同時(shí)還應(yīng)該做到使第一活塞的回位時(shí)間在 ～ 的最佳范圍內(nèi)。當(dāng)?shù)谝换钊幱诔跏脊ぷ鳡顟B(tài)時(shí)，其回位彈簧力一般取 NPt 50~3011 ? ；當(dāng)?shù)谝换钊_(dá)到最大有效工作行程時(shí)，要求其回位彈簧的作用力 NPt 70~6512 ? 。 這里我們?nèi)?pS =110mm 。 01? 、 02? —— 主 缸第一活塞與第二活塞的空行程，一般 ???? 。雙回路制動(dòng)主缸第一制動(dòng)腔的工作容積 01V 和第二制動(dòng)腔的工作容積 02V 的計(jì)算公式分別為： 112021 VsdV ??? ? （ ） 222021 VsdV ??? ? （ ） 式中 21 ss、 —— 分別為主缸第一活塞、第二活塞的有效形行程， mm 由公式 5— 2， 5— 3 得： 21210201 VVssVV ?? 1212 VVss ?? （ ） 制動(dòng)踏板的工作行程計(jì)算公式為； ? ?03020211 ??? ????? ssiS pp （ ） 式中 pi —— 制動(dòng)踏板機(jī)構(gòu)的傳動(dòng)比參考同 類車(chē)型及相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)我們?nèi)?mmip 3? 。 結(jié)合前面公式 ,我們可以得到如下關(guān)系式； 前軸上制動(dòng)輪缸的工作容積 321 7 85 4422 mmDVV w ?????? ?? 同理后軸上制動(dòng) 輪缸的工作容積 32 49262 mmVV n ?? 。 ? ?? ? 2 6666 ????????? ????? ?????????????? ????yyw ppd ??? mm 由于 4?? mm? 。 現(xiàn)取壁厚 4?? mm，由于 ???wd ，因此按厚壁進(jìn)行校核。 ? ?? ? 2 6666 ????????? ????? ?????????????? ????yyw ppd ??? mm 由于 15mm? 。 現(xiàn)取壁厚 15mm，由于 155/ ???wd ，因此按厚壁進(jìn)行校核。 一般情況下，液壓缸缸筒壁厚由結(jié)構(gòu)確定，必要時(shí)進(jìn)行強(qiáng)度校核。 求得前輪制動(dòng)輪缸的直徑 mmd 1 2 0 0 0 0 0 02 1 9 8 021 ??? ? 后輪輪缸直徑為 mmd 120210001115522 ??? ? 輪缸直徑應(yīng) 從 標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的尺寸 的 系列中選取，輪缸直徑的尺寸系列為：,19， 22， 24， 25， 28， 30， 32， 35， 38， 40， 45， 50， 55mm。 制動(dòng)線路液壓制動(dòng)時(shí)一般以上 10～ 1制動(dòng)高再取。 制動(dòng)輪缸直徑 d 的確定 制動(dòng)輪缸對(duì)制動(dòng)蹄塊施加的張開(kāi)力 (壓緊力 與輪缸直徑和制動(dòng)管路的關(guān)系為 d= pP ?/2 （ ） 式 中： P— 制動(dòng)輪缸對(duì)制動(dòng)蹄張開(kāi)力或?qū)δΣ烈r塊的壓緊力 N； p— 考慮制動(dòng)力調(diào)節(jié)裝置的作用下的輪缸或管路液壓。真空助力煤氣室，剎車(chē)主缸和控制閥構(gòu)成的總成和被稱為真空助力器 。 伺服式助力制動(dòng)系統(tǒng)，伺服煤氣室，剎車(chē)踏板和剎車(chē)主缸之間，其控制閥直接操作，通過(guò)直動(dòng)式踏板推桿從被稱為助力制動(dòng)系統(tǒng)。 真空助力制動(dòng)系統(tǒng)利用發(fā)動(dòng)機(jī)進(jìn)氣管節(jié)流后的真空度（負(fù)壓，一般是 ~ MPa）動(dòng)力。因此， 在 以上的乘用車(chē)到各種商用車(chē)。伺服制動(dòng)系是在人力液壓制動(dòng)系中增加由其他能源提供的助力裝置，使人力與動(dòng)力并用。制動(dòng)力源的差異，剎車(chē)驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)一般可分為簡(jiǎn)單制動(dòng)器，剎車(chē)和伺服剎車(chē)力量的三大類。 第 5章 液壓制動(dòng)驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)計(jì)算 制動(dòng)驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)用于將駕駛員或其他動(dòng)力源的制動(dòng)作用力傳給制動(dòng)器，使之產(chǎn)生制動(dòng)力矩。附著力越大、起始制動(dòng)車(chē)速越低，制動(dòng)距離越短。關(guān)于制動(dòng)距離的規(guī)定 [5]。2?? smu /500 ? ?取 ???m a cba 故總的制動(dòng)距離為 mm 5050502 1s ???????? ）（ 因此本設(shè)計(jì)滿足 GB\72582021171。( 1 bauus ??? ?? () 式中： 39。39。一般指從制動(dòng)距離剎車(chē)踏板踩在完全停 車(chē)的距離 。 f 點(diǎn)式司機(jī)到剎車(chē)踏板放開(kāi)，消除還需要很長(zhǎng)的時(shí)間，一般在 ～ s 之間。一般 ～ s 之間?？偡Q剎車(chē)作用時(shí)間。但是，制動(dòng)蹄是復(fù)位彈簧拉，求人和制動(dòng)鼓間的縫隙中，經(jīng)過(guò) τ″2，即從 c 時(shí)，地面制動(dòng)力的作用，車(chē)開(kāi)始產(chǎn)生減速。這個(gè)時(shí)間一般是 3～ s。 圖 汽車(chē)制動(dòng)過(guò)程 飛行員接受緊急停車(chē)信號(hào)時(shí)，并沒(méi)有立即行動(dòng)經(jīng)過(guò) τ` 1 后意識(shí)緊急制動(dòng)右腳，經(jīng)過(guò)再 τ″1 后踩剎車(chē)踏板。 制動(dòng)距離的計(jì)算 分析制動(dòng)距離是，需要對(duì)制動(dòng)距離過(guò)程有一個(gè)全面的了解。 雙軸汽車(chē)的制動(dòng)器的比能量耗散率分別為： 前輪： 22211 1()4ame tA? ? ? ??? （ ） 后輪 ： 222212 4 )1)(( tAme a ???? ??? （ ） 式中： am — 汽車(chē)總質(zhì)量， kg ； ?— 汽車(chē)回轉(zhuǎn)質(zhì)量轉(zhuǎn)換系數(shù)； 1? 、 2? — 制動(dòng)初速度和減速度， sm/ ； 總質(zhì)量 以下的貨車(chē)取 V1=80 hkm/ 總質(zhì)量 以上的貨車(chē)取 V1=65 hkm/ J— 制動(dòng)減速度 2/sm ； t— 制動(dòng)時(shí)間， s ； 1A 、 2A — 前后制動(dòng)襯片（塊）的摩擦面積 , 2mm ； ? — 制動(dòng)力分配系數(shù)。它表示單位摩擦面積在單位時(shí)間內(nèi)耗散的能連。能源負(fù)荷越大，磨擦襯片（元）的磨損 嚴(yán)重。制動(dòng)強(qiáng)度大緊急制動(dòng)過(guò)程中，幾乎都是接受了汽車(chē)剎車(chē)散失運(yùn)動(dòng)能源的任務(wù)。但是據(jù)實(shí)驗(yàn)，摩擦表面的溫度，壓力，摩擦系數(shù)和表面的狀態(tài)等的重要因素影響磨損 。 盤(pán)式制動(dòng)器制動(dòng)力矩計(jì)算 現(xiàn)假設(shè)襯塊摩擦制動(dòng)器磁盤(pán)表面和接觸良好，各處的單位壓力分布均勻，剎車(chē) 計(jì)算公式制動(dòng)轉(zhuǎn)矩的為 fNRTf 2? （ ）式 中：?jiǎn)蝹€(gè)制動(dòng)器的制動(dòng) 力矩 2/maxff TT ? =? m f — 摩擦系數(shù) N — 單側(cè)制動(dòng)塊對(duì)制動(dòng)盤(pán)的壓緊力 R — 作用半徑 （ 摩擦 襯塊的作用半徑 R= 2 21 RR? =125mm） 盤(pán)式制動(dòng)器單側(cè)制動(dòng)塊對(duì)制動(dòng)盤(pán)的壓緊力為 NfRTN f ??????? （ ） 駐車(chē)制動(dòng)的制動(dòng)力矩計(jì)算 通過(guò)受力分析，可以得出汽車(chē)在上、下坡停駐時(shí)的后橋附著力分別為 ： 上坡 ： )s i nc o s( 12 ???? LhLLgmZ ga ?? （ ） 下坡 ： )s i nc o s(39。2 239。1 139。 sincos ?? ?ccf ?? 成立，則不會(huì)自鎖。 ??? ??? ffc （ ） 即式 139。222 ])s i n( c o s/[ BPffcfhPT Tf ???? ???? ) ( c o [ ???????? P ? 制動(dòng)鼓上的制動(dòng)力矩等于兩蹄摩擦力矩之和，即： 221121 BPBPTTT TfTff ???? （ ） 液壓驅(qū)動(dòng)的制動(dòng)器由于 21 PP? ，故所需的張開(kāi)力為： P = )/( 21 BBTf ? = )(2/ 21m ax2 BBT f ? =)(2 5395? =11155N （ ） 計(jì)算蹄式制動(dòng)器必須檢查蹄有無(wú)自鎖的可能。2 )2s i n2s i n2()2c o s2( c o s/)]c o s( c o s4[ ???????? ?????? R 22 )302s i n1302s i ()1302c o s302( c o s/)]130c o s30( c o s1604[ ???????????? = 增勢(shì)蹄的制動(dòng)力矩為： 1111139。39。39。239。39。39。239。39。? maxP 為壓力分布不均勻時(shí)蹄片上的最大壓力。39。 39。m a x ( 2 sin 2 sin 2 ) / 4xF P b R ? ? ?? ? ? 39。 39。39。39。39。39。 ?????? ????? 22 )202s in1302s ()1302c o s202sa r c t a n [ ( c o ?????????? ? ? （ ） 239。39。39。 ])2s i n2s i n2()2c o s2sa r c t a n [ ( c o 239。m a x ( c o s 2 c o s 2 ) / 4yF P b R ???? （ ） 其中 ： ??110? ??130? ??2039。 39。 39。 領(lǐng)蹄： 1TBF = )1( a cRffah ??= （ ） 從蹄： 2TBF = )1( a cRffah ??= （ ） 則 21 TT BFBFBF ?? = （ ） （ 2） 同一制動(dòng)器各蹄產(chǎn)生的制動(dòng)力矩 在計(jì)算鼓式制動(dòng)器時(shí)，必須建立制動(dòng)蹄對(duì)制動(dòng)鼓的壓緊力與所產(chǎn)生的制動(dòng)力矩之間的關(guān)系，其計(jì)算公式如下： 對(duì)于增勢(shì) 蹄： 39。繞遠(yuǎn)讀物承兌制動(dòng)蹄，制動(dòng)蹄上的壓力正弦分布 。掌握制動(dòng)蹄表面的壓力分布定律，有用的正確分析剎車(chē)因數(shù)。 本章小結(jié) 本章確定了制動(dòng)器的基本參數(shù)，首先計(jì)算出制動(dòng)力分配系數(shù)及同步附著系數(shù)，然后進(jìn)一步確定制動(dòng)器的最大制動(dòng)力矩，確定了鼓式制動(dòng)器的主要參數(shù)，包括制動(dòng)鼓直徑、摩擦襯片寬度及包角、制動(dòng)器中心到張開(kāi)力作用線的距離、制動(dòng)蹄支撐銷(xiāo)中心的位置、摩擦片的摩擦系數(shù)，盤(pán)式制動(dòng)器主要參數(shù)包括制動(dòng)盤(pán)直徑、制動(dòng)盤(pán)厚度、摩擦襯塊內(nèi)外半徑、摩擦塊工作面積。 摩擦襯塊工作面積 A 在確定盤(pán)式制動(dòng)器制動(dòng)襯塊的工作面積時(shí)， 根據(jù)制動(dòng)襯快單位面積占有的汽車(chē)質(zhì)量， 推薦在 ～ , 2110cmA? 。 摩擦襯塊外半徑 2R 和內(nèi)半徑 1R 參考同類車(chē)型，選取摩擦襯 塊 的內(nèi)外半徑分別為： mmR 1001? , mmR 1502? 平均半徑為 2 21 RRRm ??=125mm。為使質(zhì)量小些，厚度不宜太大，為了減少溫升， 厚度又不宜過(guò)小。 盤(pán)式制動(dòng)器的主要參數(shù)選擇 制動(dòng)盤(pán) 直徑 D 制動(dòng)盤(pán)直徑 D 使 盡量取大些，這樣，制動(dòng)盤(pán)的有效 直徑 增大，可以減小制動(dòng)鉗的夾緊力，降低襯塊的單位壓力 與 工作溫度。此外，選擇摩擦材料時(shí)盡量減少污染和對(duì)人體無(wú)害的 材料 。現(xiàn)在的國(guó)產(chǎn)的摩擦片材料溫度 250 度以下保持摩擦系數(shù) ～ 問(wèn)題。一般說(shuō)來(lái)