【正文】 滴水之恩，當(dāng)涌泉相報(bào)。 本 次畢業(yè)設(shè)計(jì)才會順利完成。通過這次做畢業(yè)設(shè)計(jì)，真的覺得四年的積累才真的有了升華。能讓一套自己設(shè)計(jì)的模具正常工作，真的要注意很多問題。到現(xiàn)在我才明白那些模具設(shè)計(jì)師為什么要在現(xiàn)場做那么多年才能出頭。李老師真的十分認(rèn)真負(fù)責(zé)，平日里工作繁多，但在我做畢業(yè)設(shè)計(jì)的每個階段， 只要我們需要她的幫助，老師都會給我們做 悉心的指導(dǎo)和幫助。 首先，我要 真誠地 感謝的我的導(dǎo) 師 李如雄 老師。 致 謝 經(jīng)過 3 個月 的忙碌，本次畢業(yè)設(shè)計(jì)已經(jīng)接近尾聲，從選題、開題 報(bào)告、外文翻譯 到 CAD繪制裝配圖、零件圖，完成說明書 ， 其間每一過程都得到 同學(xué)和 指導(dǎo) 老師的 指導(dǎo) 。液壓系統(tǒng)的節(jié)能主要有采用變量泵、蓄能器、變頻器及組合式液壓系統(tǒng)等方式。因此 ， 高效率、高技術(shù)水平的注塑機(jī)是注塑加工企業(yè)利潤率的必要保障。這就要求注塑機(jī)具有高效率和高技術(shù)水平。精密注塑成型更加要求景德鎮(zhèn)陶瓷學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 35 注塑機(jī)鎖模機(jī)構(gòu)精度高、受力均衡，具有低壓護(hù)模效果等特點(diǎn)，以延長昂貴的模具壽命，產(chǎn)生良好的經(jīng)濟(jì)效益。 （ 3）模具價格昂貴，模具壽命長短與經(jīng)濟(jì)效益密切相關(guān)。機(jī)器設(shè)備的狀況如何，對企業(yè)生產(chǎn)的產(chǎn)量、質(zhì)量、成本、效率均有極其重要的影響。 （ 2）沒有先進(jìn)的技術(shù)就開發(fā)不出先進(jìn)的設(shè)備，沒有先進(jìn)的設(shè)備就生產(chǎn)不出高質(zhì)量的產(chǎn)品。加工制造效率也是內(nèi)部控制成本的關(guān)鍵因素，它所帶來的加工時間長短、加工質(zhì)量等都會對成本帶來影響。在設(shè)計(jì)和制造加工效率上，模具制造者是完全可以控制和掌握的。注射模具材料費(fèi)用占總成本的 30%~50%，如很好地控制材料采購成本，就容易獲得較大的利潤空間。 影響模具制造成本的因素有很多，包 括產(chǎn)品的材料、設(shè)計(jì)與分析效率、制造工藝、加工制造效率、產(chǎn)品精度、管理水品等。 第十章 經(jīng)濟(jì)分析 根據(jù)插線板 市場零售量 、 零售額監(jiān)測數(shù)據(jù) 以及 針線盒市場總體增長趨勢 可以看出針線盒的市場占有率相當(dāng)大，而且購買對象廣，產(chǎn)品價格低等原因?qū)е箩樉€盒的使用非常普遍。設(shè)計(jì)的重點(diǎn)和難點(diǎn)在于制品的形狀為細(xì)長圓管形，其外圓分布有六個直徑較大且壁薄的凸緣，這使制品的成型有一定的難度，故設(shè)置了多個點(diǎn)澆口，另外由于其型芯太長，在型芯的定位方面也產(chǎn)生了一定的難度，由于制品允許存 景德鎮(zhèn)陶瓷學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 34 在工藝孔，故設(shè)置了多個支撐桿以加固型芯，同時抽芯與制品成 型不能一起進(jìn)行，需另外用專業(yè)抽芯夾具抽芯。從總體上看模具的設(shè)計(jì)是合理的，并在生產(chǎn)實(shí)際中得到應(yīng)用。又因?yàn)槔鋮s系統(tǒng)與其它系統(tǒng)是參照布局的，這樣冷卻系統(tǒng)就可以輕易地穿叉于其它系統(tǒng)之間。 景德鎮(zhèn)陶瓷學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 33 圖 裝配圖 第九章 設(shè)計(jì)總結(jié) 本模具的分型面的選擇為后面的設(shè)計(jì)工作帶來了很大方便，由于采用了比較合理的分型方案，在整個模具中只用了兩個滑塊，而沒有采用過多的側(cè)向分型。 景德鎮(zhèn)陶瓷學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 32 根據(jù)以上經(jīng)驗(yàn)原則，本套模具冷卻水孔中心線與型腔壁的距離取 16mm，為了使得冷卻效果達(dá)到較佳，盡量使水孔離塑件都保持為 20mm， 本次設(shè)計(jì)采用細(xì)長型芯的間接冷卻。由于型芯結(jié)構(gòu)的特殊性，故 將推管設(shè)計(jì)成圖 形狀。在合模狀態(tài)下介于滑塊導(dǎo)滑板與推板之間，利用合模力復(fù)位。結(jié)構(gòu)如圖 ： 圖 彈簧鋼球定位裝置 景德鎮(zhèn)陶瓷學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 31 推出機(jī)構(gòu) 1. 導(dǎo)柱、導(dǎo)套 本次設(shè)計(jì)，選用 Φ =32mm、 L=50mm 的導(dǎo)柱以及與之配合的導(dǎo)套。 定位裝置設(shè)計(jì) 限位裝置起限制滑塊的滑動終止位置的作用，本設(shè)計(jì)采用彈簧鋼球式定位裝置。 圖 側(cè)滑塊 滑塊的導(dǎo)滑槽設(shè)計(jì) 為了滑 塊的滑動，應(yīng)該設(shè)置有導(dǎo)滑槽，導(dǎo)滑槽應(yīng)使滑塊運(yùn)動平衡可靠，二者之間上下、左右各有一對平面配合，配合取 H7/f7，其余各面留有間隙，滑塊的導(dǎo)滑部分設(shè)計(jì)的長度是130mm, 超過了滑塊滑動的最大距離，因此，長度足夠，可以避免滑動時產(chǎn)生傾斜。本設(shè)計(jì)采用組合式。如圖 。 根據(jù)上式代入數(shù)據(jù)得： L ????????? 20s i n3320tan22020c os 4520tan225 （ 5～ 10） mm ≈ 145 mm 楔緊塊的設(shè)計(jì) 楔緊塊用于在模具閉合后鎖緊滑塊，承受成型時塑料熔體對滑塊的推力，以免斜導(dǎo)柱彎曲變形。 ? 增大， L 和 H 減小，有利于減小模具尺寸，但斜導(dǎo)柱所受的彎曲力和側(cè)抽芯時的開模力將增大；反之亦反，綜合兩方面考慮，一般最常用為 ???? 2212 ? ，本設(shè)計(jì)取 ? 為?20 (3) 圓柱形斜導(dǎo)柱總長度的計(jì)算 斜導(dǎo)柱的總長度 654321 LLLLLLL ?????? ???? s i nt a n2c ost a n2SdhD ???? ＋（ 5～ 10） mm () L 斜導(dǎo)柱總長度， mm D 斜導(dǎo)柱臺肩直徑， mm ? 斜導(dǎo)柱抽拔角 , 176。如圖 所示 . (1)圓柱形斜導(dǎo)柱直徑的確定 圓柱形斜導(dǎo)柱直徑取決于斜導(dǎo)柱所受的彎曲力，而彎曲力又取決于抽拔力 F ，抽拔角 ?以及受力點(diǎn)的位置。材料多為 T T10 等碳素工具鋼，也可用 20 鋼作滲碳處理，由于斜導(dǎo)柱經(jīng)常于滑塊摩擦，熱處理要求硬度 HRC≥ 55,表面粗糙 度 Ra≤ m? 。一般 模內(nèi)冷卻的塑件， p =(~) 710 pa A 塑件包緊側(cè)型芯成型部分的側(cè)面積， m2 f 塑件與模體鋼材的摩擦系數(shù)，一般取 f =~ ? 脫模斜度 0176。這幾種合力即為脫模力 M，在側(cè)抽芯動作中稱抽芯力，在頂出動作中稱頂出力 [10]。 圖 標(biāo)準(zhǔn)模架 景德鎮(zhèn)陶瓷學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 27 第六章 成型零部件的設(shè)計(jì) 側(cè)向分型及抽芯機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì) 按動力來源的不同 ,側(cè)向分型與抽芯機(jī)構(gòu)一般可分為手動 ,機(jī)動 ,氣動或液壓三類 .這里我們選用的是機(jī)側(cè)向抽芯機(jī)構(gòu)中的斜導(dǎo)柱分型抽芯 . （ 1）型 芯 :塑件為形狀有規(guī)則排列而又難于整體加工 ,所以采用由多塊分解的小型芯鑲拼組合而成的組體型芯 ,即鑲拼組合式型芯 . （ 2）脫模力 (抽芯力 ) 塑件在模具中冷卻定型時，由于冷縮的原因，物料溫度降低，直至復(fù)原到常溫這個過程，尺寸逐漸減小，塑件對型芯產(chǎn)生一個包緊力。其模板尺寸選用 532 634 ㎜。 本方案采用 GB/～ 中小型標(biāo)準(zhǔn) A2 型模架 [9]，模具定模和動模均采用兩塊模板，設(shè)置推桿推出機(jī)構(gòu)。 RαdHL景德鎮(zhèn)陶瓷學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 26 第五章 模架的選擇 按進(jìn)料口（澆口）的形式模架分為大水口模架和小水口模架兩大類，香港地區(qū)將澆口稱為水口，大水口模架指采用除點(diǎn)澆口外的其他澆口形式的模具（二板式模具）所選用的模架，小水口模架指進(jìn)料口采用點(diǎn)澆口模具（三板式）所選用的模架。一般來說，在模具結(jié)構(gòu)里，氣體能從分型面、頂桿等結(jié)構(gòu)件中自然而然地排出氣體。結(jié)構(gòu)如圖 ： 圖 冷料穴及拉料桿 排氣系統(tǒng)的設(shè)計(jì) 排氣系統(tǒng)的作用是在注射成型過程中，將型腔中的氣體有序而順利地排出，以免塑件產(chǎn)生氣泡、疏松等缺陷。 拉料桿和冷料穴設(shè)計(jì) 冷料穴一般開設(shè)在主流道對面的 動模板上，其標(biāo)稱 直徑與主流道直徑相同或略大一些，深度約為直徑的 1～ 倍， 最終要保證冷料的體積小于冷料穴的體積。 t——側(cè)澆口的厚度 ，慢慢； ? ——澆口處朔件的厚度， mm。 側(cè)澆口尺寸計(jì)算的經(jīng)驗(yàn)公式如下： b= 30 )~( A= 30 95 60)~( = (） t=(~)? = （ ） 景德鎮(zhèn)陶瓷學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 25 L 取 b——側(cè)澆口的寬度， mm。澆口的設(shè)計(jì)與位置的選擇恰當(dāng)與否，直接關(guān)系到朔件能否完好、高質(zhì)量地注射成型?！?10176。 本次設(shè)計(jì)所選用的澆口套為把澆口套與定位圈設(shè)計(jì)成整體形式，澆口套與模板間的配合采用 H6/M6 的過渡配合，用螺釘定位于定模座板上，此種設(shè)計(jì)一般只用于小型注射模，如下圖 所示： 景德鎮(zhèn)陶瓷學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 24 圖 澆口套 分流道的設(shè)計(jì) 在設(shè)計(jì)中考慮到，在保證成型質(zhì)量的前提下盡量縮短流程，減少斷面積以縮短充填及冷卻時間，縮短成型周期，減少澆注系統(tǒng)損耗的朔料，因?yàn)樘菪谓孛娣至鞯兰庸そ腥菀?，且熱量損失與壓力損失均不大，為常用形式，故本次設(shè)計(jì)選梯形分流道截面。 主流道襯套的設(shè)計(jì) 因?yàn)樵?澆注成型時，主流道要與高溫熔料體和注塑機(jī)噴嘴反復(fù)接觸和碰撞，所以本設(shè)計(jì)不將主流道直接開在定模板上，而是設(shè)計(jì)成獨(dú)立的主流道襯套，然后將它嵌入到定模座板中。為了方便拉出主流道，這里取 α＝ 2176。主流道各部分尺寸如下圖 所示： 圖 主流道個部分尺寸 按照 前面所選取的注射機(jī)的參數(shù)和設(shè)計(jì)要求主流道各部分尺寸計(jì)算如下： 主流道小端直徑 mmmmRd )()1~( ??????? 主流道球面半徑 1 4 m m2 m m122)~(1SR 1 ????? R ； 主流道錐角 α＝ 2176。 分析零件特點(diǎn)后，發(fā)現(xiàn)零件的 外表面有比較高的精度要求， 簡易分型面示意圖 如下圖 所示： 圖 分型面 主流道的設(shè)計(jì) 主流道是指澆注系統(tǒng)中從注射機(jī)噴嘴與模具接觸處開始到分流道為止的塑料熔體的流動通道，是熔體最先流經(jīng)模具的部分。 景德鎮(zhèn)陶瓷學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 22 設(shè)計(jì)方案的選定 由 方案分析的比較得方案二和方案相比；充填時間，方案二略好；氣穴與熔接痕兩者相差不多；但方案二的鎖模力和流動前沿溫度比方案一好，且方案二的模架比方案一的模架更簡易，故而此次設(shè)計(jì)選用方案二。C 相近。兩種方案的熔融體流動前沿溫度的分析結(jié)果如圖 和圖 所示。在制件比較薄的地方，如果這一溫度太 低，則會造成滯流、短射現(xiàn)象的發(fā)生。 方案一的最大鎖模力約為 噸，發(fā)生在填充時間為 的時候；方案二的最大鎖模力約為 噸，發(fā)生在填充時間為 的時候，大大低于 方案一，因此，就鎖模力而言，方案二較好。 鎖模力會隨著型腔的充填而逐漸變化，要降低鎖模力的最大值，最重要的是設(shè)法降低充填所需壓力。 鎖模力： XY 圖表示鎖模力隨時間而變化的情況。因此，就熔接痕而言，方案二比