【正文】 11 =126269 N57395)22 (12626922 ????? 剪刀 N RDLC 573。12 ???? =126269 22 )(2212626922 )( ???? =309933N VB= L KLPLLP ?? 39。 m 由 [1]最大彎矩作用位置： x=)22 12 62 6912 62 69(222 62 6912 62 69)(2 L KLP2+P121 ?????LPP = 由 [1]表 113求得支反力 ； VA=P1L KxLPL xL )(2 ???? =12626922 )(221262 6922 ???? = VB=（ P1+P2） VA=（ 126269+126269） = 剪刀 QD=VA= QC=VB= B. 小車位于縣臂端（圖 829d、 e和 f）由 [1]表 113得： 支反力 VA=P1 L KLLPL LL )()39。 m ML/2= =173349.54N m 跨中 M1/2= )4(2 212 LLqj ? = mN ??? 334 9)(250 13 22 由主梁自重引起的內(nèi)力圖由圖 828，其中圖 a為計算簡圖， b 為彎短圖， c為剪刀圖 ②移動載荷引起的主梁內(nèi)力取小車輪壓： P1=P2=Pj=126269N 分別計算小車位于跨中和懸臂端時的主梁內(nèi)力： A. 小車位于跨中（圖 829a、 b和 c）由 [1]表 113： B. Mmax=)22 126269126269(4)22 ()(4)( 22121???????LPPLKLPP = C=。 Iyz=1691770 ㎝ 4 下橫梁截面的幾何特 2.門架的計算載荷 1主梁單位長度質(zhì)量 門架的計算載荷： q= mNLL G q / ??? ??? = 主梁的單位長度質(zhì)量： qf= 1? q=1 =式中 1? —— 起升沖擊系數(shù)，由第二章，取 1? =1。 IxBB =1951110 ㎝ 4。 21‵ 文腿截面幾何特性 ： A— A 截面 IxAA=727588cm4。 h/L 式中 I2—— 主梁繞 x 軸慣性矩 。IyCC=1113443 cm4 WyCC=14885． 5 cm3 WzCC =4771． 3 cm3 ’ DD 截面： IzDD =234529． 8 ㎝ 4 。 WyBB= 19356cm3 折算慣性矩： Ixz=565398 cm4。 WyAA=17101cm3 BB 截面 ： IxBB=403208cm4。 雙頭螺柱M16強度足夠 主粱幾何尺寸 ： H= Bs=110cm Bx=96cm δ2= δ 1=δ 3= δ 4= h=150cm b=90cm 主粱幾何特性 ： F 二374． 8cm2 S；=10150cm2 Su 二 2支腿幾何尺寸和幾何特性 ① 支腿總體尺寸 支腿幾何圖形如圖 825 示參考同類型超重機，采用“ L”型支腿 , 確定總體幾何尺寸如下 : H=8． 05m， H1=， H2=O． 40m， H3=1． 50m， H4=2． 00m H5= H‵ =8． 25m l= l=5． 40m a= l=7． 00m B= 計算門架內(nèi)力時，取計算高度， h=H+H1+H2=I． 35 十 8． 05 十 O． 4= 6860cm2 J2=1328762cm2 Jp=559431cm4 Wyl=17035cm3 Wyi=10884cm3 ‘ L’型支輯 幾何尺寸： H=8． 05m H1=1． 35m H2= H3= H4=2． 00m H5=13． 765m H‵= L1= 3)下橫梁截面尺寸及幾何特 性 4)主粱支腿 抗彎剛度比 5)大車輪距 取 計算內(nèi)力時，取計算高度 : h=H= AA 截面 : IxAA=727588cm4。 WyL=54454cm3。 Bx= 取副膻板厚度 δ 2= 其它板厚 δ 1=δ 3=δ 4= 其余尺寸 h=150cm,b=910cm 腹板間距 ) ② 主梁幾何特性 面 積 F=374． 8cm2 靜面矩 Sx=10150cm3。 Z 式中 Z=2(螺柱數(shù) ) d1=(螺紋內(nèi)徑 ) MW=Sl= =3522 (彎矩 ) δ = M P 3522432 ??????? 螺枉材料為 Q— 235，屈服極限δ s=240Mpa,則許用拉伸 應(yīng)力為： (由表 221取安全系數(shù) nⅡ =) [δ ]l=δ S/ nⅡ =150Mpa ∵δ [δ ]l ∴ 通過 門架的主要構(gòu)件有主粱，支腿和下橫粱，皆采用箱形結(jié)構(gòu)。 (π 當β =400 時。 2． 右端 軸 承： 令右端 軸 承也采用 1311，其額定動負荷 [C]=40300N 右 軸 承的徑向負荷 Fr= fd ⅹ RB= 11028= 軸 向負荷 Fa=0 設(shè) M5級工作類型的 軸 承工作時數(shù) Lh=4000h,，由 [4]表 1916查得 1311軸 承的 e=,，令 Fa/ Fr=0e,故 x=1,y=,當量動負荷 P=xFr+yFa=1? + 0= 由 [7]（ 192）式： Lh= 86 )(6010 PCn ∴ (C/P)= 故動負荷 C=(C/P)右 軸 承的外座圈固定，內(nèi)座圈與心 軸 一同旋轉(zhuǎn)， 應(yīng)按照額定動負荷來選擇（可參考 [4]選擇） 1． 左端 軸 承： 由 [4] （ 1916）式 軸 承的額定靜負荷 C0≥ n0ⅹ P0 式中 C0 —— 額定靜負荷； P0—— 當量靜負荷； n0—— 安全系數(shù)，由 [4]表 197取。σ s=300MPa， σ 1w=b=258Mpa [ nK 1] 11 ?? ?? ??? 式中 n=—— 安全系數(shù)（見 218）； K—— 應(yīng)力集中系數(shù)； Kx— ； Km— ，按▽ 5查得 故 ： [δ 1]w=100Mpa δ w [δ 1]w 通過 1． 靜強度計算： 卷筒 軸 屬于起升機構(gòu)低速 軸 零件，其動力系數(shù)可由表 25 查得， ?c? =, 2 2 0 5 6 a x ??? wc MM ??? =264672N ⅹ 220560=220560N． cm 彎曲應(yīng)力： σ w==?= 心軸的載荷變化為對稱循環(huán)。軸的材料用 45號鋼 1. 支座反力 (圖 58， a)： Ra=12876(200+656+200)+12876(656+200)/1660=14724N Rb=2ⅹ 12876— 19790=11028N 心軸右輪轂支承處最大彎矩， Mw=Rb 最大扭轉(zhuǎn)應(yīng)力， ???? 3m a xm a x )( ?? 16? 106 N/m2 許用扭轉(zhuǎn)應(yīng)力： [ ?? ]=?ns? = =120MPa max? [ ?? ] 故通過 浮動軸直徑： d1 =d+(5～ 10)=60十 (5～ 10)=65— 70mm取 d1 =70mm (參見圖 424) 卷 簡 部 件 計 算 由前面計算 已知數(shù)據(jù)有，卷簡名義直徑 D=400mm螺旋節(jié)距 t=16mm。08Im ?????? ?? 由前節(jié)已選定浮動軸端直徑 d=60mm,其扭轉(zhuǎn)應(yīng)力： MP amNWM axn )( 263Im ???????浮動軸的載荷變化力對稱循環(huán) (因遠行機構(gòu)正反轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)矩值相同 )，材料仍選用 45鋼，由起升機構(gòu)高速浮動軸計算得 ? 1=140MPa， s? =180MPa,許用扭轉(zhuǎn)應(yīng)力： [ MP ank Ik ] 11 ????? ?? ?? 式中 K、 nI—— 與起升機構(gòu)浮動軸計算相同 ? n [? 1k] 通過 (2)強度驗算 由 (2)運行機構(gòu)工作最大載荷： M max? = NmiM e 39。其主動瑞：Y 型軸孔 A 型鍵槽， 1d =65mmo 從動瑞： Y 型軸孔， A 型 鍵槽， d2=60mm,L=85mm,標記為： GICLZ3 聯(lián)軸器 85608565?? ZBJ1901489 由前節(jié)巳選定車輪直徑 Dc=315mm，由 《起重機課程設(shè)計》附 表19 參考ф 350 車輪組，取車輪軸安裝聯(lián)軸器處直徑 d=65， L=85，同樣選用兩個 GICLZ3鼓形齒式聯(lián)軸器。 m2 基本相符，故 以上計算不需修改 起動不打滑條件 驗算通過 13）選擇低速軸聯(lián)軸器 低速軸聯(lián)軸器計算轉(zhuǎn)炬，可由前節(jié)的計算轉(zhuǎn)矩 Mc 求出 Mc′ =1/2Mc m2，質(zhì)量 Gz=10kg 以上聯(lián)軸器與制動輪飛輪矩之和： (GD2)l+(GD2)z=其公稱轉(zhuǎn)矩 TN=630NmM。故從 《起重機課程 設(shè)計》 附表 41選 G1 CL鼓形鹵式聯(lián)軸器， 主動端 A型鍵槽 d2 =35mm； L=80mm, 從動瑞 A型鍵槽 d?2 30mm,L=55mm。0 ??idkGQxc ?? = 按照 動工況驗算 減速器功率，雖不 夠，但不再選大一 號的減速器 (考慮 敲速器有一定過載 能力 ) 11)選擇制動器 12) 選擇高速軸器