電動單梁門式橋梁結構的設計和支腿設計的結構設計(參考版)
2025-06-20 14:14本頁面
【正文】 Engineering,1998[14] Design of Mechine : Pergamum Press ,1971,66—73.東華理工長江學院畢業(yè)設計 附錄附錄1 。王云超。最后，在即將完成畢業(yè)設計之時，我再次感謝對我指導、關心和幫助過老師和同學。 在此次設計及論文撰寫過程中得到了班上同學和室友的無私幫助，在此對你們表示衷心的感謝，感謝你們的鼎力相助。本次設計使我認識到自己的不足和缺點，比如對所學知識掌握沒做到仔細消化，許多知識只有一個大概，沒有深入掌握、了解，理論聯系實際太少，對知識運用不熟練等。獨立思考和綜合運用知識的能力有了很大的提高。本次設計是我大學所學知識的一次考核，鍛煉我運用所學知識的能力。對我以后走向工作崗位有很大的幫助。 東華理工長江學院畢業(yè)設計 致謝 致 謝 畢業(yè)設計是我在校期間的最后一次作業(yè)，是我畢業(yè)前的一次重要考核，在這大學四年的最后一個學期里，我學到了很多東西。本論文的內容上，我主要設計是的是起重機的主梁結構和支腿結構兩大部分，其中很多地方都是按照前輩所總結的經驗一步步來做，但依然存在很多缺陷，因此對于各方面學習是很有必要的。其目的在于通過單梁門式起重機設計，使學生在起重機結構方案、結構設計和裝配、制造工藝以及零件設計計算、機械制圖和編寫技術文件等方面得到綜合訓練；并對已經學過的基本知識、基本理論和基本技能進行綜合運用。此次設計不但是對我們以前學習的一種深入，更是我們今后工作的一種理論基礎。首先，此次畢業(yè)設計把大學四年來的理論知識復習、總結并應用于實踐當中，讓我們對工程機械特別是起重機械有了更深入的了解。所以，取支腿下端截面計算。帶懸臂的龍門起重機小車位于有效懸臂端、不帶懸臂的龍門起重機小車靠近支腿處，為計算龍門起重機支腿內力的最不利工況。帶懸臂的龍門起重機小車位于有效懸臂端、不帶懸臂的龍門起重機小車靠近支腿處，為計算龍門起重機支腿內力的最不利工況。同時要考慮的載荷有，起升載荷，自重載荷，風載荷，以及慣性載荷分別引起的內力。 圖2－1 支腿結構簡圖對于支腿上端面的寬度可以根據主梁的寬度來確定，取b=500mm， 圖2－2 支腿上端面截面 圖2－3 支腿下端面截面截面的幾何性質 b=500mm，h=500mm，δ1=10mm，δ2=6mm上截面： A=（2000102＋48062）=45760mm2 Z2=500－210=290mm下截面： A=（500102+48062）=15760mm2Z2=500－244=256mm 支腿載荷及內力計算箱形門式起重機支腿的內力分析按門架平面和支腿平面分別進行。門架平面的支腿內力,對于具有兩個剛性支腿的龍門起重機支腿按一次超靜定龍門架簡圖進行內力計算；帶懸臂的龍門起重機小車位于有效懸臂端、不帶懸臂的龍門起重機小車靠近支腿處，為計算龍門起重機支腿內力的最不利工況。=q=1000＋=200kg/m 圖1－5垂直載荷在下翼緣的作用（1）計算輪壓作用點位置i及系數167。其中 F主梁斷面面積 ，F= V 材料比重，對鋼板V=q39。工作狀態(tài)的風載荷是起重機金屬結構在正常工作情況下所能承受的最大計算風壓；非工作狀態(tài)的風載荷則是起重機金屬結構不工作時能承受的最大計算風壓。對我們所討論的常用起重機，只計算風壓的靜力作用，不考慮風壓的動力效應。因大車運行速度V=20m/min60m/min，起升速度=7m/min，=，=＝P＋P=+98000=105N 移動載荷引起的主梁內力（1） 移動載荷位于跨端有效懸臂處 支反力：剪力：彎矩： （2） 移動載荷位于跨中時 圖1－4移動載荷彎矩和剪矩圖支反力：剪力：當其中一個輪壓P作用在跨中時，跨中剪力最大最大剪力為：彎矩： 露天工作的起重機金屬結構應考慮風載荷的作用。進行輪壓計算時，小車視為剛性支架。主梁初選高度：
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