【正文】 預(yù)應(yīng)力損失產(chǎn)生時(shí)，預(yù)應(yīng)力孔道還沒(méi)壓漿，截面特性取靜截面特性（即扣除孔道部他的影響）。 鋼束重心處混凝土法向應(yīng)力：nnnn npnPPC yIMyIeNAN 1????????? ??? 式中 M1為自重彎矩。 . 混凝土的彈性壓縮損失 后張法構(gòu)件采用分批張拉時(shí)，先張拉是鋼束由于張拉后批鋼束所產(chǎn)生的混凝土彈性壓縮 引起的應(yīng)力損失，可按下式計(jì)算： ??pc? —— 在先張拉鋼筋重心處，由后張拉各批鋼筋而產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力； EP? —— 預(yù)應(yīng)力鋼筋與混凝土彈性模量比?？砂聪率接?jì)算： ]1[ )(1 kxconl e ???? ???? 畢業(yè)設(shè)計(jì)報(bào)告 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 裝 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 訂 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 線 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 共 55 頁(yè) 第 33 頁(yè) ?l—— 錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮值；統(tǒng)一取 6mm. L—— 預(yù)應(yīng)力鋼筋的有效長(zhǎng)度； EP—— 預(yù)應(yīng)力鋼筋的彈性模量。 摩阻損失指的是預(yù)應(yīng)力筋與管道間的摩察損失 δs1,由規(guī)定，按以下公式計(jì)算： σcon—— 張拉鋼筋時(shí)錨下的控制應(yīng)力（ = pkf ） , μ—— 預(yù)應(yīng)力鋼筋與管道壁的摩擦系數(shù) θ—— 從張拉端至計(jì)算截面曲線管道部分切線的夾角之和，以 rad 計(jì)， k—— 管道每米局部偏差對(duì)摩擦的影響系數(shù)，取 x—— 從張拉端至計(jì)算截面的管道長(zhǎng)度 ,以米計(jì)。 縱向預(yù)應(yīng)力索 為結(jié)構(gòu)主要受力鋼筋 ,為了設(shè)計(jì)和施工方便 ,進(jìn)行對(duì)稱布束 ,錨頭盡量靠近壓應(yīng)力區(qū) . 應(yīng)留有一定數(shù)量的備用管道，一般占總數(shù)的 1%。 預(yù)應(yīng)力束應(yīng)避免合用多次反向曲率的連續(xù)束，因?yàn)檫@會(huì)引起很大的摩阻損失，降低預(yù)應(yīng)力束的效益。 預(yù)應(yīng)力束的布置，既要符合結(jié)構(gòu)受力的要求，又要注意在超靜定結(jié)構(gòu)體系中避免引起過(guò)大的結(jié)構(gòu)次內(nèi)力。上下上 上上下 nek Ken ??? 連續(xù)梁預(yù)應(yīng)力鋼束的配置不僅要滿足《橋規(guī)》 (— 99)構(gòu)造要求，還應(yīng)考慮以下原則： 應(yīng)選擇適當(dāng)?shù)念A(yù)應(yīng)力束的型式與錨具型式，對(duì)不同跨徑的梁橋結(jié)構(gòu)，要選用預(yù)加力大小恰當(dāng)?shù)念A(yù)應(yīng)力束，以達(dá)到合理的布置型式。下上下 下下上 nek Ken ??? 當(dāng)承受 maxM 時(shí)， 39。其關(guān)系為： 當(dāng)承受 minM 時(shí)， 39。上n 根束，則下部束也要相應(yīng)增配 39。下n 根束，則上部束也要相應(yīng)增配 39。 AWK 上下 ? AWK 下上 ? b. 當(dāng)截面只在下緣布置力筋 Np 下 以抵抗正彎矩時(shí) 當(dāng)由上緣不出現(xiàn) 拉應(yīng)力控制時(shí)： pepAKeMn ?1m in ???下下下 （ 13） 當(dāng)由下緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力控制時(shí)： pepAKeMn ?1m a x ???上下下 （ 14） c. 當(dāng)截面中只在上緣布置力筋 N 上 以抵抗負(fù)彎矩時(shí)： 當(dāng)由上緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力控制時(shí)pepAKeMn ?1m in ????下上上 （ 15） 當(dāng)由下緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力控制時(shí)pepAKeMn ?1m a x ?????下上上 （ 16） 當(dāng)按上緣和下緣的壓應(yīng)力的限制條件計(jì)算時(shí) (求得預(yù)應(yīng)力筋束數(shù)的最大 值 )。 一般情況下，由于梁截面較高，受壓區(qū)面積較大，上緣和下緣的壓應(yīng)力不是控制因素，為簡(jiǎn)便計(jì)，可只考慮上緣和下緣的拉應(yīng)力的這個(gè)限制條件 (求得預(yù)應(yīng)力筋束數(shù)的最小值 )。 寫成計(jì)算式為： h0 x Nd fcd 畢業(yè)設(shè)計(jì)報(bào)告 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 裝 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 訂 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 線 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 共 55 頁(yè) 第 27 頁(yè) 對(duì)于截面上緣 0m in??上上 WMp? （ 1） ckp fWM a x ?? 上上? （ 2） 對(duì)于截面下緣 0m ax??下下 WMp? （ 3） ckp fWM in ?? 下下? （ 4） 其中， p? — 由預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的應(yīng)力， W— 截面抗彎模量， ckf — 混凝土軸心抗壓標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度。這忽略實(shí)際上存在的雙筋影響時(shí)（受拉區(qū)和受壓區(qū)都有預(yù)應(yīng)力筋）會(huì)使計(jì)算結(jié)果偏大，作為力筋數(shù)量的估算是允許的。 （ 1）對(duì)于僅承受一個(gè)方向的彎矩的單筋截面梁，所需預(yù)應(yīng)力筋數(shù)量按下式計(jì)算，如下圖： 畢業(yè)設(shè)計(jì)報(bào)告 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 裝 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 訂 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 線 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 共 55 頁(yè) 第 26 頁(yè) ? ?0N ， pdpcd fnAbxfN ?? ? ? PMM ， )2/( 0 xhbxfM cdP ?? 解上兩式得： 受壓區(qū)高度 bfMhhx cd P2200 ??? 預(yù)應(yīng)力筋數(shù) )2/( 0 xhfA Mn pdp P?? 或 ???????? ???bfMhhfA bfn cd ppdPcd2200 式中 PM — 截面上組合力矩。 ： 預(yù)應(yīng)力梁到達(dá)受 彎的極限狀態(tài)時(shí)，受壓區(qū)混凝土應(yīng)力達(dá)到混凝土抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度，受拉區(qū)鋼筋達(dá)到抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度。 （ 2） 承載能力極限狀態(tài)的內(nèi)力組合： 當(dāng)結(jié)構(gòu)重力產(chǎn)生的效應(yīng)與汽車（或掛車或履帶車）荷載產(chǎn)生的效應(yīng)同號(hào)時(shí)： +`Q1 +``Q1 +`Q1+ 另外再按規(guī)定相應(yīng)的提高。 組合 Ⅱ ：基本可變荷載（平板 掛車或履帶車除外）的一種或幾種，與永久荷載的一種或幾種，與其他可變荷載的一種或幾種組合。因?yàn)榻孛娌捎脝蜗鋯问視r(shí)，可直接按平面桿系結(jié)構(gòu)進(jìn)行活載內(nèi)力計(jì)算，無(wú)須計(jì)算橫向分布系數(shù)，所以全橋采用同一個(gè)橫向分配系數(shù)。 求得：正彎矩效應(yīng)： ?1? 負(fù)彎矩效應(yīng)： ?2? FACTOR=(1+μ)nηξ 式中 1+μ— 沖擊系數(shù)； n— 車道數(shù)； η— 車道折減系數(shù)； ξ— 偏載系數(shù)。 橋梁的自振頻率（基頻）宜采用有限元方法計(jì)算，對(duì)于連續(xù)梁結(jié)構(gòu)，當(dāng)無(wú)更精確方法計(jì)算時(shí)，也可采用下列公式估算： 式中 l— 結(jié)構(gòu)的計(jì)算跨徑（ m ）； E— 結(jié)構(gòu)材料的彈性模量（ 2/Nm）； cI — 結(jié)構(gòu)跨中截面 的截面慣矩（ 4m ）； cm — 結(jié)構(gòu)跨中處的單位長(zhǎng)度質(zhì)量（ /kgm ），當(dāng)換算為重力計(jì)算時(shí)，其單位應(yīng)為（ 22/Ns m ）； G — 結(jié)構(gòu)跨中處延米結(jié)構(gòu)重力（ /Nm）； g — 重力加速度， ( / )g m s? 。 橋梁結(jié)構(gòu)的基頻反映了結(jié)構(gòu)的尺寸、類型、建筑材料等動(dòng)力特性內(nèi)容，它直接反映了沖擊系數(shù)與橋梁結(jié)構(gòu)之間的關(guān)系。這種情況下，車輛數(shù)和車距都是未知參數(shù)，隨具體影響線而變化，問(wèn)題歸結(jié)為求 具有多個(gè)變量的函數(shù)在約束條件下的極值。 （ 2）汽車加載 掛車、履帶車全橋只考慮一輛。 具體計(jì)算方法是：三跨連續(xù)梁的四個(gè)支點(diǎn)中的每個(gè)支點(diǎn)分別下沉 5mm 其余的支點(diǎn)不動(dòng)，所得到的內(nèi)力進(jìn)行疊加，取最不利的內(nèi)力范圍。有時(shí)需選取幾種沉降工況計(jì)算，這樣就存在一個(gè)工況組合的問(wèn)題。在橋梁設(shè)計(jì)中，支座沉降工況的選取是應(yīng)慎重考慮的問(wèn)題。此時(shí)全橋恒載內(nèi)力 ： 邊跨合龍階段累計(jì)內(nèi)力表 畢業(yè)設(shè)計(jì)報(bào)告 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 裝 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 訂 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 線 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 共 55 頁(yè) 第 17 頁(yè) 單元 位置 軸向 (kN) 剪力 z (kN) 彎矩 y (kN*m) 1 I[1] 0 0 1 J[80] 2 I[80] 2 J[2] 3 I[2] 3 J[3] 4 I[3] 4 J[4] 18 I[17] 23159 18 J[18] 19 I[18] 19 J[19] 20 I[19] 20 J[20] 21 I[20] 21 J[21] 22 I[21] 22 J[22] 23 I[22] 23 J[23] 24 I[23] 24 J[24] 25 I[24] 25 J[25] 38 I[37] 38 J[38] 43 I[42] 43 J[43] 57 I[56] 57 J[57] 58 I[57] 58 J[58] 59 I[58] 59 J[59] 60 I[59] 60 J[60] 61 I[60] 61 J[61] 畢業(yè)設(shè)計(jì)報(bào)告 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 裝 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 訂 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 線 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 共 55 頁(yè) 第 18 頁(yè) 62 I[61] 62 J[62] 77 I[76] 77 J[77] 78 I[77] 78 J[78] 79 I[78] 79 J[81] 80 I[81] 10792 80 J[79] 0 0 （ a） 彎矩圖 （ b） 剪力圖 （ c） 軸力圖 圖 邊跨合龍階段累計(jì)內(nèi)力圖 拼裝中跨合龍吊架，焊接合龍段骨架，綁扎合龍段鋼筋，澆注中跨合龍段，張拉 畢業(yè)設(shè)計(jì)報(bào)告 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 裝 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 訂 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 線 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 共 55 頁(yè) 第 19 頁(yè) 中跨底