【正文】 /D0 式中： 手輪直徑 D0 ： 設計給定 250mm； 代 入 式子的： Qs = Mpa； 18 參 考 文 獻 [1] 陸培文主編 .實用閥門設計手冊 [M].北京：機械工業(yè)出版社， 2021 [2] 陸培文主編 .閥門設計計算手冊 .中國標準出版社， 1994 [3] 楊源泉主編 .閥門設計手冊 [M].北京：機械工業(yè)出版社， 2021 [4] 沈陽高中壓閥門廠編著 .閥門制造工藝 [M].北京：機械工業(yè)出版社， 1984. [5] 《英漢閥門工程詞匯》編輯委員會編 .英漢閥門工程詞匯 [M].北京：北京科技出版社， 1989. [6] 孫曉霞主編 .實用閥門技術問答 [M].北京：中國標準出版社， 2021. [7] 冠國清主編 .電動閥門選用手冊 [M].北京：天津科學技術出版社， 1997. [8] 陸培文等編 .閥門選用手冊 [M].北京：機械工業(yè)出版社， 2021. [9] 陸培文等編 .國內外閥門新結構 [M]．北京：中國標準出版社， 1997. [10]〔美〕 J. .閥門技術手冊 [M]．北京：機械工業(yè)出版社， 1991. [11] C. Yamahata, F. Lacharme, Y. Burri, and . Gijs, “ A Ball. Valve Micropump in GlassFabricated by Powder Blasting,” .B (in press). DOI: 16/ . [12] . Tsai, . Chang and . Tseng, “ Optimal design of metal seated ball valve mechanism,” Structural and Multidisciplinary Optimization 26, 249– 255 (2021) DOI： [13] C. Fu, Z. Rummler and W. Schomburg, “ Magically Driven Micro Ball Valves Fabricated by Multilayer Adhesive Film Bonding,” J. Micromech. Miicroeng. 13, S96Sl02 (2021). 。 MTJ N. mm； 關閉時閥桿螺紋摩擦力矩 ,由 4序號④得 ： MFL39。1 aACaBQ FZL ???? = Mpa； II 斷面扭矩引起的彎曲 應力 ： 1NW? =((M ))(12/()((1)1/) 330 YAABacH ????? = N. mm； 彎曲力矩 ： M 0 = M TJ = N. mm； 閥桿螺母凸肩摩擦力矩 : M TJ =2/3 TJf? QFZ (r3 )/() 223 NwNw rrr ?? )= N. mm； ① 由查表 326（ 3）得： 凸肩部分摩擦系數 : TJf = ； 閥桿螺母凸肩外半徑 rw ： 設計給定 mm； 閥桿螺母凸肩內半徑 rN : 設計給定 mm； II 斷面合成應力 : NWLW 111 ???? ???? = Mpa； 由查表 33 得： 許用拉應力 ： 〔σ L〕 = 82 Mpa； 許用彎曲應力 ： 〔σ W 〕 = 102 Mpa； 注： ?? ＜〔σ L〕 ， σ 3W ＜〔σ W 〕 1 手輪總扭矩及圓周力 關閉時總矩扭 (不帶滾珠軸承 ): M?39。FZ= ； 框架兩重心處距離 L= L1+2Y= ； 圖示 L1 ： 設計給定 70 mm； 圖示 ： Y=〔 CA2+(BC)a2〕 /（ 2〔 CA+(BC)a〕） = mm； 圖示 C： 設計給定 16 mm； 圖示 A： 設計給定 20 mm； 圖示 B： 設計給定 50 mm； 圖示 a： 設計給定 10 mm； 圖示 H： 設計給定 152 mm； IIIIII 斷面慣性矩 I3 =(Dd)h3/12= mm4 ； 圖示 D： 設計給定 70 mm； 圖示 d： 設計給定 26 mm； 圖示 h： 設計給定 35 mm； IIII斷面慣性矩 ： I2 =1/3(BY ))())(( 333 YACaYCB ????? = mm4 ； II 斷面系數 ： W1 = YIYI // 12 ? = mm4 ； IIIIII 斷面彎曲應力 ： σ 3W =(Q39。 閥蓋支架（ T 型加強筋） II 斷面彎曲應力 1/1)//2/11/(18/ 2339。 w 〕 = (σ s)t″ F /= 160MPa； 屈服點 ： (σ s)t″ F =200Mpa 表 32（根據 t′ F） ； 中法蘭溫度 ,由 序號 ②得 ： t′ F = 175℃ ； 許用彎曲應力