【正文】 其牛腿截面寬度 500b mm? ,牛腿截面高度 500h mm? , 0 465h mm? 牛腿截面高度驗(yàn)算 5 0 2 0 3 0 0a m m? ? ? ? ? ? 取 0a? m a x 3002 3 6 .1 1 3 9 .6 2 0 1 .6 91 .4 1 .22 .0 1 5 0 0 4 6 51 0 .5 0 .6 5 6 0 7 .5 2 2 0 1 .6 90 .50 .5vkQGh k tkvkvkDGF k NF f b h k N F k NaFh???? ? ? ? ??? ??? ? ? ? ? ????? ? 因此 牛腿截面高度 符合 牛腿配筋計(jì)算 5 0 2 0 3 0 0a m m? ? ? ? ? ?， 因此 牛腿 根據(jù) 構(gòu)造配筋 2m i n 0 . 0 0 2 5 0 0 5 0 0 5 0 0sA b h m m?? ? ? ? ? 選用 4Φ 14（ 2616sA mm? ），水平箍筋選用 φ 8100 （ 6）柱吊裝驗(yàn)算 采用翻身起吊，吊點(diǎn)設(shè)在牛腿下部， 砼只有 達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度 才能 起吊 ， 柱插入杯口深度 1 0. 9 0. 9 10 00 90 0h h m m? ? ? ?， 采用 1000mm， 因此 柱吊裝時(shí)總長(zhǎng)度++1=。 0( ) /f f fh b b bh? ?? 31 ? ? 239。 39。 39。39。1039。39。39。39。239。39。2sxa? 39。 左風(fēng)荷載時(shí)排架彎矩圖（ ） （ h）橫向水平地震 ： （ 1）橫向基本周期 1T ?eqG * ?W （ 屋蓋W + ） + 吊車梁W +（ 柱W + 墻W ） =（ +） ++(+21+)= *2/111?? H3/(3 ZE ZI )= (6** 107** 103)=*103 ?*21 GKT ? =2* * = (2)橫向水平地震 ： ?? ， ?? ， ?T 23 ?eqG * ?W （ 屋蓋W + ） + 吊車梁W +（ 柱W + 墻W ） =*（ +） ++(+21+)= KN (E?F gT /1T ） max? eqG ?1? max? egG 1? ?EF = （ 3）橫向水平地震荷載作用下內(nèi)力計(jì)算 因?yàn)?Fw＝ 對(duì)于單層對(duì)稱排架結(jié)構(gòu) ?? Vi=?Fw， Vb=Va=?Fw= = 從而求得 A柱內(nèi)力為： 1 1 2 2 4 .2 5 .M M KN m???? , 33 8 2 .6 7 .M KN m? ? ，33 KN? ? 24 5 內(nèi)力組合 A 柱內(nèi)力組合 截面 內(nèi)力 永久荷載 可變荷載 內(nèi)力組合 屋面 荷載 吊車荷載 風(fēng)荷載 maxM? 與相應(yīng)的 N maxM? 與相應(yīng)的 N maxN 與相應(yīng)的 M minN 與相應(yīng)的 M 作用于AB跨 作用于BC跨 maxD 作用于 A柱 maxD 作用于 B柱左 maxD 作用于 B柱右 maxD 作用于 C柱 maxT 作用于 AB跨 maxT 作用于 BC跨 風(fēng) 地震 項(xiàng)次 A B C D E F G H I J K 組合 項(xiàng) 內(nèi)力合計(jì) 組合 項(xiàng) 內(nèi)力 合計(jì) 組合項(xiàng) 內(nèi)力合計(jì) 組合 項(xiàng) 內(nèi)力合計(jì) ⅠⅠ M ? ?7 A+ (B+C+ F+I) A+ [(D+ G)+I+J] ()A +(B+ C+F) A+ (C+F+I) N 6 0 0 0 0 0 0 0 0 0 ⅡⅡ M 5 2 ? ? 7 A+ [C+ (D+F)+I] A+ (B+G+ I+J) A+ (B+D+I) A+ (G+I+J) N 6 0 0 0 0 0 0 0 Ⅲ M 6 ?8 ? 4 7 7 A+ (C+F+ (A+ [B+ (A+ (B+D+I+J) (A+ (C+F+J ( 25 Ⅲ I+J) ) (E+G)+ I+K] ) ) ) ) N 6 0 0 0 0 0 0 0 () () () () V ? ? 9 () () () () B 柱內(nèi)力組合 截面 內(nèi)力 永久荷載 可變荷載 內(nèi)力組合 屋面 荷載 吊車荷載 風(fēng)荷載 maxM? 與相應(yīng)的 N maxM? 與相應(yīng)的 N maxN 與相應(yīng)的 M minN 與相應(yīng)的 M 作用于AB跨 作用于BC跨 maxD 作用于 A柱 maxD 作用于 B柱左 maxD 作用于 B柱右 maxD 作用于 C柱 maxT 作用于 AB跨 maxT 作用于 BC跨 風(fēng) 地震 項(xiàng)次 A B C D E F G H I J K 組合項(xiàng) 內(nèi)力合計(jì) 組合項(xiàng) 內(nèi)力 合計(jì) 組合項(xiàng) 內(nèi)力合計(jì) 組合項(xiàng) 內(nèi)力合計(jì) Ⅰ M ? ? 5 7 A+0.9 A+ (B+F ()A A+ (F+I+K 26 Ⅰ N 489 0 0 0 0 0 0 0 0 (C+E+ I+J) +I+K) +(B+ C+F) ) 489 ⅡⅡ M 6 ? ? 5 7 A+0.9 (C+F +I+J) A+ (B+E+ I+K) A+[ B+C+ (E+F)+I+J A+ (I+J) N 6 0 0 0 0 ⅢⅢ M 6 7 ? 8 ? 6 186.1 184.1 A+0.9 (C+F+ I+J) () A+ [B+0.8 (E+G)+ I+K] () A+[B +C+ (E+F) +I+J] () A+ (I+J) () N 6 0 0 0 0 () () () () V ? ? 3 7 () () () () C 柱內(nèi)力組合 截面 內(nèi)力 永久荷載 可變荷載 內(nèi)力組合 屋面 荷載 吊車荷載 風(fēng)荷載 maxM? 與相應(yīng)的 N maxM? 與相應(yīng)的 N maxN 與相應(yīng)的 M minN 與相應(yīng)的 M 作用于作用于maxD maxD maxD maxD maxT 作用maxT 作用風(fēng) 地震 27 AB跨 BC跨 作用于 A柱 作用于 B柱左 作用于 B柱右 作用于 C柱 于 AB跨 于 BC跨 項(xiàng)次 A B C D E F G H I J K 組合項(xiàng) 內(nèi)力合計(jì) 組合項(xiàng) 內(nèi)力 合計(jì) 組合項(xiàng) 內(nèi)力合計(jì) 組合項(xiàng) 內(nèi)力合計(jì) ⅠⅠ M 5 ? 3 ? A+ (G+ I+J) A+ (B+ C+E+I] ()A +(C+ E) A+ (G+I+J) N 6 0 0 0 0 0 0 0 0 0 ⅡⅡ M ? ? A+ [C+0.8 (D+F)+ I+J] A+ (B+G+ I) A+ (B+C+ G+I) A+ (D+I+J) N 2 0 0 0 0 0 0 0 ⅢⅢ M ? ? A+ (C+F+ I+J) () A+ [B+0.8 (E+G)+ I+K] () A+ (B+C+G +I+J) () A+ (B+E +I+K) () N 0 0 0 0 0 0 0 () () () () V 2 ? 5 ? 5 () () () () 28 6 框架柱截面設(shè)計(jì) A 配筋計(jì)算 （ 1）上柱配筋計(jì)算 上柱截面共四組內(nèi)力， 0 50 0 40 46 0h m m? ? ?，經(jīng) 判斷 ，其三組內(nèi)力 是 大偏 心 受 壓 ， 只 有 一 組 是 小 偏 心 受 壓 ， 并10 0 . 5 5 1 . 0 1 4 . 3 5 0 0 4 6 0 1 8 0 8 . 9 5bcN f b h k N??? ? ? ? ? ? ?， 因此 此組內(nèi)力計(jì)算時(shí)為構(gòu)造配筋，對(duì)三組大偏心受壓內(nèi)力，在 M值較大 并 軸力接近的兩組內(nèi)力中取軸力較小一組， 那就是 ： 4 3 . 3 8 , 2 4 5 . 7 6M k N m N k N? ? ? 上柱計(jì)算長(zhǎng)度 0 2 2. 8 5. 6lm? ? ? ，附加偏心距 20ae mm? 30043 .38 10 17 6 , 17 6 20 19 624 6 iaMe m m e e e m mN ?? ? ? ? ? ? ? ? 由 0 5600 1 1 .2 5500lh ? ? ?， 因此 考慮偏心距增大系數(shù) ? 21 500= 10cfAN? ??? ? ??， 則 1 ?? 02222012039。 （ e）風(fēng)荷載作用下的內(nèi)力分析 本次設(shè)計(jì)中只考慮左吹風(fēng) 排架各柱在左風(fēng)荷載作用下的計(jì)算簡(jiǎn)圖如下圖所示。 BC 跨作用有吊車橫向水平荷載計(jì)算簡(jiǎn)圖 Tmax= 各柱不動(dòng)鉸支座反力分別為： B 列柱： n=，λ =， C5= RB=TmaxC5= =（ ← ） C 列柱： n=，λ =， C5= 21 RC= TmaxC5= =（ ← ） 排架柱柱頂不動(dòng)鉸支座的總反力為： R=RC+RB=+=（ ← ） 排架柱柱頂分配后的剪力分別為： VA= η AR= = KN（ → ） VB=RBη BR= =（ ← ） VC= RCη cR = = KN（ ← ） ∑ Vi=++=0 各排架柱的彎矩圖如下 圖所示。 AB 跨作用有吊車橫向水平荷載計(jì)算簡(jiǎn)圖 Tmax= 各不動(dòng)鉸支座反力分別為： A 列柱： n=, λ=, C5= RA=TmaxC5=? = ()kN? 20 B 列柱： n=， λ=， C5= RB= TmaxC5== ? ?KN? 排架柱柱頂不動(dòng)鉸支座的總反力為： R=RA+RB=+= ? ?KN? 排架柱柱頂分配后的剪力分別為： VA=RAηAR== ()kN? VB=RBηBR== ()kN? VB=ηcR == ()kN? ∑Vi=+=0 排架各柱的彎矩圖如 下 圖所示。 吊車荷載作用在 C 柱內(nèi)力圖 (d)吊車水平荷載作用內(nèi)力分析 （考慮廠房空間整體） （ 1）當(dāng) AB跨作用有吊車橫向水平荷載 Tmax時(shí)。m 其計(jì)算簡(jiǎn)圖如 下 圖所示。 M1=Dmine3=? =108KN 吊車荷載作用在 B 柱右側(cè)計(jì)算簡(jiǎn)圖 各柱不動(dòng)鉸支座反力分別為： B 列柱： n=， λ=, C 3= ? ?1 3 4 1 1 . 2= 0 . 9 9 6 = 3 6 .