【正文】 （三） 抗剪驗算 計算數(shù)據(jù)： 矩形截面寬度或 T 形和 I 形截面腹板寬度： b=1800mm 截面有效高度： h0=1525mm 混凝土 抗壓 強度 標準值 ： 40MPa 混凝土軸心抗拉強度設計值 ftd= 剪力組合設計值： Vd=4391kN 結構重要性系數(shù) ： γ0=1 異號彎矩影響系數(shù)： α1=1 預應力提高系數(shù) ： α2=1 受壓翼緣影響系數(shù)： α3=1 混凝土和箍筋共同承擔剪力的分配 系數(shù) ： ξ=1 抗剪箍筋抗拉強度設計值 ： fsv=280Mpa 彎起鋼筋抗拉強度設計值 ： fsd=280Mpa 構件受拉區(qū)縱向預應力鋼筋截面面積 ： Ap=0 斜截面內同一彎起平面預應力彎起面積 ： Apb=0 構件受拉區(qū)抗彎縱向普通鋼筋截面面積 ： As= 驗算抗剪強度上下限（公式適用條件）： 8 8 5 4 .0 6 kN1 5 2 5 m m1 8 0 0 m m4 0 M pa0 .0 0 0 5 1bhf0 .0 0 0 5 1 0kc u, ????? 2 2 6 4 .6 3 k N1 5 2 5 m m1 8 0 0 m m1 .6 5 M p a1 .00 .0 0 0 5bhf0 .0 0 0 5 α 0td2 ?????? 4391Vγ d0 ? kN，即 8854kN4391kN ? 2625k N4391k N ? 32 因此截面滿足規(guī)范求 ，但需要按照計算要求設置抗剪扭鋼筋 。sd0cdu??????????????? ?? 30 承載能力與內力的比值： 6776Mγ MK j0 u ????? 因此承載能力滿足要求。s039。s39。39。 ? 構件受壓區(qū)縱向普通鋼筋的截面面積： 24239。s ? 矩 形 或 T 形 截面腹板寬度： b=1800mm 截面有效高度： 1525m mahh 0 ??? 縱向受拉鋼筋直 徑： d=25mm 縱向受拉鋼筋根數(shù)： n=34 構件受拉區(qū)縱向普通鋼筋的截面面積： 242s ??????????? 縱向受壓鋼筋直徑： 25mmd39。 表 15 蓋梁最大內力計算表 蓋梁根部內力 承載能力極限狀態(tài) 正常使用極限狀態(tài) 短期效應組合 長期效應組合 剪力（ kN） 3275 2976 彎矩（ kN?m） 3730 3434 29 （一） 承載能力驗算 矩 形 或 T 形 梁截面鋼筋混凝土受彎構件正截面抗彎承載能力計算： 橋梁重要性系數(shù)： ? 混凝土軸心抗壓強度設計值： ? 普通鋼筋抗拉強度設計值： 280Mpafsd ? 普通鋼筋抗壓強度設計值： 280Mpaf 39。上述自編程序 及表格 均按現(xiàn)行相關規(guī)范編制。 第 五 節(jié) 下部結構 驗算 蓋梁承載能力及裂縫寬度驗算由自編 Mathcad 文件完成，抗剪驗算由自編 Excel 表格 完成。 圖 13 1 號梁使用階段的撓度圖 (mm) 由于預加力產生的長期反拱值大于按荷載短期效應組合計算 的長期撓度值，因此可不設預拱度。消除結構產生的長期撓度后梁式橋主梁的最大撓度 如圖 13 所示 ， 最大上撓度值為 5mm。按照本規(guī)范第 條計算得到 C50 混凝土的 θη 值為 。 ? ?kNbhfα100 . 5Vγ 0td23d0 ??? () 式中 ftd—— 混凝土抗拉強度設計值，按本規(guī)范表 的規(guī)定采用。 ? ?kNbhf100 .5 1Vγ 0kc u ,3d0 ??? () 式中 Vd—— 驗算截面處由作用（荷載）產生的剪力組合設計值 (kN)； b—— 相應于剪力組合設計值處的矩形截面寬度 (mm)或 T形和 I形腹板寬度(mm)； h0—— 相應于剪力組合設計值處的截面有效高度，即縱向受力鋼筋合力點至受壓邊緣的距離 (mm)。 （ 2）設計結果表格中最大、最小指的是不同荷載組合產生的截面彎矩的最大、最小值。由于該橋主梁梁頂部不出現(xiàn)負彎矩，故梁頂部可以不配置預應力筋，這時梁頂部預應力筋的估算值為 0。 Msum為正常使用階段荷載組合（不包括預應力鋼束作用）最大值。 （ 3）設計結果表格中應力拉為正，壓為負。其中 σ p 為按照規(guī)范第 條和第 條計算預應力混凝土受彎構件由使用階段作用標準值產生的預應力鋼筋的應力增量。設計結果表格中應力壓為正，拉為負。 （ 2） Sig_P1~ Sig_P10 指的是位置 1~10 的主拉應力值。 （ 4）表格中“類型”項表示所屬荷載組合中 (包含移動荷載 )顯示的內力項最大時，會產生所需的最大最小值。 pcst ?? （ ） 式中 stσ —— 在作用（荷載）短期效應組合下構件抗裂驗算邊緣混凝土的法向拉應力，按式 ()計算 ； pcσ —— 扣除全部預應力損失后的預加力在構件抗裂驗算邊緣產生的混凝土預壓應力，按本規(guī)范第 條規(guī)定計算。 0sst WMσ ? () 0llt WMσ ? () 式中 Mst—— 按作用（荷載）短期作用效應組合計算的彎矩值 ； Ml—— 按荷載長期效應組合計算的彎矩值，在組合的活載玩具中，僅考慮汽車、人群等直接作用于構件的荷載產生的彎矩值。 （ 7）抗拉容許應力取用 ’tk，施工階段混凝土的抗壓強度標準值按 f’tk=計 。 （ 6）抗壓容許應力取用 ’tk，在計算抗壓容許應力時取用的施工階段混凝土的抗壓強度標準值按 f‘ck=。 （ 4）設計結果表格中應力壓為正，拉為負。 （ 2）最大、最小分別代表施工階段在相應截面產生的正截面混凝土法向壓應力和正截面混凝土法向拉應力。此時，預應力鋼筋應扣除相應階段的預應力損失，荷載采用施工荷載，截面性質按本規(guī)范第 條的規(guī)定采用。 1． 各截面在承載力基本組合作用下最大內力 表 4 各截面在承載力基本組合作用下的最大內力 截面位置 剪力值（ kN） 彎矩值(kN?m) 左支座 1/4 截面 13 1/2 截面 3/4 截面 右支座 圖 4 1 號梁承載能力基本組合彎矩圖 (kN?m) 圖 5 1 號梁承載能力基本組合剪力圖 (kN) 14 圖 6 1 號梁承載能力基本組合梁截面最大組合應力圖 (kPa) 2． 各截面在短期組合作用下最大內力 表 5 各截面在短期組合作用下的最大內力 截面位置 剪力值（ kN） 彎矩值(kN?m) 左支座 1/4 截面 1/2 截面 3/4 截 面 右支座 圖 7 1 號梁正常使用短期組合彎矩圖 (kN?m) 15 圖 8 號梁正常使用短期組合剪力圖 (kN) 圖 9 1 號梁正常使用短期組合梁截面最大組合應力圖 (kPa) 3． 各截面在長期組合作用下最大內力 表 6 各截面在長期組合作用下的最大內力 截面位置 剪力值（ kN） 彎矩值(kN?m) 左支座 1/4 截面 1/2 截面 3/4 截面 右支座 16 圖 10 1 號梁正常使用長期組合彎矩圖 (kN?m) 圖 11 1 號梁正常使用長期組合剪力圖 (kN) 圖 12 1 號梁正常使用長期組合梁截面最大組合應力圖 (kpa) 17 （四） 主梁截面驗算 1． 荷載組合 主梁按全預應力混凝土結構進行截面驗算，荷載組合如 表七所示。 橫向分布計算系統(tǒng)輸出 任務標識 ： 001 計算方法 ： 剛接板梁法 主梁跨徑 ： m 材料剪切模量 /彎曲模量 = 表 1 橫向分布系數(shù)計算參數(shù)表 梁號 梁寬 彎慣矩 扭慣矩 左板寬 左慣矩 右板寬 右慣矩 連接 1 1 1 剛接 2 1 1 鉸接 3 1 1 鉸接 4 1 1 鉸接 5 1 1 鉸接 6 1 1 鉸接 7 1 1 鉸接 8 1 1 鉸接 9 1 1 鉸接 10 1 1 鉸接 11 1 1 鉸接 12 1 1 鉸接 13 1 1 鉸接 14 1 1 鉸接 橋面描述 ： 人行道 分隔帶 車行道 中央分隔帶 車行道 分隔帶 人行道 左車道數(shù) =12， 右車道數(shù) =12， 自動計入車道折減 表 2 橫向分 布系數(shù)計算結果 表 12 梁號 汽車 掛車 人群 滿人 特載 車列 1 0 0 2 0 0 3 0 0 4 0 0 5 0 0 6 0 0 7 0 0 8 0 0 9 0 0 10 0 0 11 0 0 12 0 0 13 0 0 14 0 0 （二） 選擇控制截面 計算過程中選擇控制截面來概略表示所進行的計算內容和過程，先選定各控制截面并用表格 表示其對應的單元號。邊梁 N1 采用φ s1510， N2， N3 采用φ s1511；中梁 N N N3 均采用φ s1510 鋼束。 16cm 橋面鋪裝： 25+23 = kN/m2 人行道系重量： kN/m2 欄桿重量： kN/m 管道重量： 5kN/m T 梁計算模型如圖 2 所示。 主梁橫向布置如圖 1 所示。 第 四 節(jié) 主梁結構 驗算 一、計算模型與 恒 載取值 橋跨結構采用 Midas Civil Trial Version 版本進行計算，橫向分布系數(shù)由橋梁博士 計算。 （ 5） 人行道欄桿 本 設計圖紙中欄桿為參考樣式。 T梁中間二道接縫采用橋面連續(xù)做法。所使用支座需滿足行業(yè)標準《公路橋梁板式橡膠支座》（ JT/T6632020）。 橋面防水施工工藝必須與相應防水材料要求相匹配。 4． 其它 （ 1） 橋面防水 在結構層與瀝青混凝土間涂刷水泥基滲透結晶型防水材料作為橋面防水層，其用量應≥ 1kg/m2， 防水材料應具有涂層一次抗?jié)B壓力≥ ，二次抗?jié)B壓力 ≥ ， 28d抗壓強度≥ 18MPa，粘結力≥ ， 同時具有耐高溫、耐堿性性能，以滿足瀝青混凝土攤鋪要求。注意根據(jù)電照、排水設計埋設管道和照明、排水、交通 標志等設備的預埋件。 橋面鋪裝最下層為 8cm C40 防水鋼筋混凝土鋪裝，其上敷設水泥基滲透結晶型防水層，橋面磨耗層采用 4cm改性瀝青混凝土 AC16中面層 +4cm 瀝青瑪蹄脂 SMA13 面層。 U 型橋臺臺身采用 C25 片石混凝土砌筑，臺帽采用 C30 鋼筋混凝土 ， 臺后設置 50cm 厚級配碎石反濾層，并設置封水層及排水盲溝。蓋梁長 ，寬 ，高 。 2． 下部結構 。 T 梁按全預應力構件設計，設縱向通長預應力鋼束。為增加橋梁的整體穩(wěn)定性，每片T 梁分別設 5 道橫隔板與相鄰 T 梁橫 向連接 ,翼緣之間采用 60cm 寬濕接縫填實連接為整體，以使各片梁共同受力。梁高 ，中梁寬 ，邊梁寬 。 第 三節(jié) 主要 結構設計 1． 主梁 結構 。 全橋預應力管道均采用塑料波紋管，管道灌漿方式為真空輔助灌注法，必須保證灌漿飽滿密實。 三、預應力鋼材 鋼絞線采用 PC 高強度低松弛（Ⅱ級松弛）七股型鋼絞線，其應符合圖紙要求及 GB/T 52242020 預應力混凝土用鋼絞線 1 7 相關要求。 R235 鋼筋：抗拉設計強度 fsd≥ 195MPa，標準強度 fsk≥ 235MPa，彈性模量 E= 105MPa。 二、普通鋼筋 設計采用 HRB33 R235 鋼筋， R235 鋼筋其質量應符合 的規(guī)定，HRB335 鋼筋其質量應符合 要求。 C40 混凝土：軸心抗壓強度設計值 fcd=，軸心抗拉強度設計值 ftd=，彈性模量 Ec=。 C25 片石混凝土要求片石摻入量不大于總體積的 25%，且片石強度等級不低于 MU40。 7 主橋：主梁采用 C50 混凝土，蓋梁、橋墩采用 C40 混凝土，橋臺臺帽、樁基采用C30 混凝土， U 臺臺身、基礎采用 C25 片石 混凝土 (其它構件混凝土標號詳見相應的設計圖并以設計圖為準 )。 第二 節(jié) 主要材料及計算參數(shù) 一、混凝土 本橋處于溫熱地區(qū)，屬于Ⅰ類環(huán)境；本橋使用的各種混凝土，應進行嚴格的質量控制和檢測。 混凝土收縮及徐變：按照《公路 鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》（ JTG D622020） [2]取值 。 4． 地下水的滲透性 5 根據(jù)臨近場地建筑經(jīng)驗，擬建場區(qū)內 的第四系土層以及基巖裂隙中綜合滲透系數(shù)為K=，為弱透