【正文】 底板長(zhǎng)邊方向和短邊方向的受力鋼筋面積 ?sA 和 ?sA （ mm2）分別為 301 10??? hfMAys 30 10)( ????? dhf MAys 式中， d 為鋼筋直徑， mm，其余符號(hào)同前。 jj ppbbllM ????? 式中各符號(hào)的意義如下圖所示。21 ?? ??? jj ppllaM ))(2)((481m inm a x39。 當(dāng)不滿足該式的抗沖切能力驗(yàn)算要求時(shí)，可適當(dāng)增加基礎(chǔ)高度 h 后重新驗(yàn)算，直至滿足要求。 交錯(cuò)布置，其中 l’=基礎(chǔ)底面長(zhǎng)邊長(zhǎng)度 50mm。 (7)柱下鋼筋混凝土單獨(dú)基礎(chǔ)的受力鋼筋應(yīng)雙向配置。 插入基礎(chǔ)的鋼筋，上下至少應(yīng)有兩道箍筋固定?；A(chǔ)的階數(shù)可根據(jù)基礎(chǔ)總高度 H設(shè)置，當(dāng) 300mmH≤ 900mm 時(shí)，宜分為二級(jí)；當(dāng) H900mm時(shí)，宜分為三級(jí)； （ 6）對(duì)于現(xiàn)澆柱基礎(chǔ)，如基礎(chǔ)與柱不同時(shí)澆筑，則柱內(nèi)的縱向鋼筋可通過插筋錨入基礎(chǔ)中，插筋的根數(shù)和直徑應(yīng)與柱內(nèi)縱向鋼筋相同。 第十二步、延性構(gòu)造措施 按《抗震規(guī)范》要求執(zhí)行。 節(jié)點(diǎn)剪壓比的控制 jjcjjRE hbfV ?? ? j? —— 正交梁的約束影響系數(shù)。 三、框架節(jié)點(diǎn)核芯區(qū)驗(yàn)算 節(jié)點(diǎn)核心區(qū)抗震設(shè) 計(jì)的原則要求是框架節(jié)點(diǎn)核心區(qū)不先于梁、柱破壞。 當(dāng)柱出現(xiàn)拉力時(shí)，應(yīng)按下式驗(yàn)算： NhsAfbhfV svYVtcRE 00 ???? ?? 當(dāng)右邊的計(jì)算值小于0hsAf svYV時(shí)，取等于0hsAf svYV，且不應(yīng)小于 bhft 。當(dāng) 1?? 時(shí)，取 1?? ，當(dāng) 3?? 時(shí)，取 3?? 。 柱的組合剪力設(shè)計(jì)值應(yīng)符合下列要求： 18 bhfV ccRE ?? 2） 按“強(qiáng)剪弱彎”的原則，調(diào)整柱的剪力設(shè)計(jì)值 （注意：調(diào)整前內(nèi)力除于 RE? ，并將調(diào)整后的值 cV 放回組合表中備用） nbctcvcc HMMV /)( ?? ? 9 度和一級(jí)框架結(jié)構(gòu)尚應(yīng)符合 nbc u atc u ac HMMV /)( ?? vc? —— 柱端剪力增大系數(shù)，一級(jí)為 ，二級(jí)為 ，三級(jí)為 。 調(diào)整后的柱端彎矩按原有柱端彎矩之值分配。 bhfNc?? 要滿足規(guī)范要求。 梁的組合剪力設(shè)計(jì)值應(yīng)符合下列要求： bhfV cbRE ?? 2） 按“強(qiáng)剪弱彎”的原則，調(diào)整梁端剪力設(shè)計(jì)值 17 （注意：調(diào)整前內(nèi)力除于 RE? ，并將調(diào)整后的值 bV 放回組合表中備用） 調(diào)整值： Gbnrblbvb VlMMV ??? /)(? 9 度和一級(jí)框架結(jié)構(gòu)尚應(yīng)符合 Gbnrbualbua VlMMV ??? /)( vb? —— 梁端剪力增大系數(shù)，一級(jí)為 ，二級(jí)為 ，三級(jí)為 。 一、框架梁 正截面受彎承載力驗(yàn)算 求出梁的控制截面組合彎矩后，即可按一般鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件的計(jì)算方法進(jìn)行配筋計(jì)算。 梁 內(nèi) 力 組 合 表 層 次 梁的位置 截 面位 置 內(nèi) 力 荷載類別 豎向荷載組合 豎向荷載與地震 作用組合 恒載① 活載② 地震荷載 ③ [① +② ] [（ ① +② ） ? ③ ] 乘 RE? 第 N 層 左 梁 左端 M V 跨中 M 右端 M V 中 梁 左端 M V 跨中 M 右端 M V 左 M AM EA M GAR A xlqR BBM GB M EB 16 右 梁 端 V 跨中 M 右端 M V … … … … 柱 的 內(nèi) 力 組 合 表（某柱） 層 次 位 置 內(nèi) 力 荷載類別 豎向荷載組合 豎向荷載與地震 作用組合 恒載① 活載② 地震 荷載 ③ [① +② ] [（ ① +② ） ? ③ ] 乘 RE? 第 N 層 上端 M N 下端 M N … . 第十步、按組合內(nèi)力進(jìn)行梁柱配筋計(jì) 算 為了較合理地控制強(qiáng)震作用下鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)破壞機(jī)制和構(gòu)件破壞形態(tài)，提高變形能力，《抗震規(guī)范》體現(xiàn)了能力控制設(shè)計(jì)的概念，并區(qū)別不同抗震等級(jí)，在一定程度上實(shí)現(xiàn)“強(qiáng)柱弱梁”、“強(qiáng)節(jié)點(diǎn)弱桿件”和“強(qiáng)剪弱彎”的概念設(shè)計(jì)要求。（如右上圖所示） 解析法求 max,bM ： )(12 EBEAGAGBA MMMMlqlR ????? qRx A? MEBMGBMb,maxxMEAMGAlMG地震作用方向nmab 15 EAGAAb MMqRM ??? 22m a x,（如右下圖所示）。 （一） 梁的內(nèi)力不利組合 （ 1）梁端負(fù)彎矩，取下式兩者較大值 )( GERE MMM ???? ? )(0 活恒 MMM ???? ? （ 2）梁端正彎矩按下式確定 )( GERE MMM ?? ? （ 3）梁端剪力，取下式兩者較大值 )( GERE VVV ?? ? )(0 活恒 VVV ??? （ 4）梁跨中正彎矩，取下式兩者較大值 )( GERE MMM ?? ?中 )(0 活恒中 MMM ?? ? 注意：上面第一式重力荷載代表值與地震作用組合后的最大值不一定在跨中，其位置和 大小由作圖法或解析法求得。 抗震設(shè)計(jì)： RSRE ?? (為了計(jì)算比較，在內(nèi)力組合以獲得荷載效應(yīng)組合值 S 的同時(shí)，乘上結(jié)構(gòu)重要性系 14 數(shù) 0? 和抗震承載力調(diào)整系數(shù) RE? 。 考慮梁端的塑性變形及內(nèi)力重分布，對(duì)梁端負(fù)彎矩進(jìn)行調(diào)幅，即人為地減小梁端負(fù)彎矩，調(diào)幅系數(shù)取 （用括號(hào)在圖上標(biāo)出），相應(yīng)跨中彎矩乘 。 節(jié)點(diǎn)不平衡彎矩的 再分配：由于柱端彎矩按 1/3 傳遞系數(shù)傳遞到遠(yuǎn)端（底層按1/2 傳遞系數(shù)），柱端彎矩取相鄰兩層單元對(duì)應(yīng)柱端彎矩之和，此時(shí)原來已經(jīng)平衡的節(jié)點(diǎn) 13 彎矩由于加入了新的彎矩而不再平衡，應(yīng)將不平衡彎矩再分配。 求梁的固端彎矩； 梁柱的線剛度（前面已算出）； 分配系數(shù)：按與節(jié)點(diǎn)連接的各桿的轉(zhuǎn)動(dòng)剛度比值計(jì)算； 傳遞系數(shù)：底層柱傳遞系數(shù)為 1/2，其余各層柱傳遞系數(shù)為 1/3；梁遠(yuǎn)端固定傳遞系數(shù)為 1/2，遠(yuǎn)端滑動(dòng)鉸支座傳遞系數(shù)為 1。 ２、各層柱子的集中荷載＝自重＋梁傳來的集中荷載 二、框架彎矩計(jì)算 （一）、迭代法（結(jié)構(gòu)力 學(xué)） （二）、分層法：在豎向荷載作用下框架內(nèi)力采用分層法進(jìn)行簡(jiǎn)化計(jì)算，此時(shí)每層框架連同上下層柱組成基本計(jì)算單元，豎向荷載產(chǎn)生的固端彎矩只在本層內(nèi)進(jìn)行彎矩分配，單元之間不再傳遞。 框架梁端剪力及柱軸力計(jì)算表： 12 層 號(hào) AB 跨 BC 跨 柱軸力 … l lbM rbM bV l lbM rbM bV AN BN … … .. … … … … … … … … … 做出框架梁的彎矩、剪力圖及柱的軸力圖。 三、框架梁端的彎矩 根據(jù)節(jié)點(diǎn)平衡，求梁端彎矩： 對(duì)于中柱，左、右梁端彎矩可由上、下柱端彎矩之和按左、右梁的線剛度比例分配 )下上右左左左 （ccbb bb MMkk kM ??? （ 518） )下上右左右右 （ccbb bb MMkk kM ??? （ 519） 對(duì)邊柱節(jié)點(diǎn)： 下上 ccb MMM ?? （ 520） 列表計(jì)算： 層 號(hào) 邊柱處 中 柱 處 … . ?cM 右bM ?cM ?bbKK左 左bM 右bM … 做出框架梁的彎矩圖。 1y —— 上下梁線剛度變化時(shí)的反彎點(diǎn)高度比修正值；當(dāng)某柱的上、下梁線剛度