【正文】 48。由于水平有限，經(jīng)驗不足，設(shè)計中難免出現(xiàn)疏漏和錯誤。在這里要特別感謝曹青梅老師對我的悉心指導和幫助，曹老師堅持每天來到位于7樓的設(shè)計教師，敬業(yè)精神令人敬佩。我想，它一定會對我以后的學習和工作大有幫助。之后我會在這些方面進行彌補。參考文獻[1] ：清華大學出版社，2003[2] 徐　（3） 北京：機械工業(yè)出版社，1995[3] 　北京：機械工業(yè)出版社，1995[4] 北京：機械工業(yè)出版社，2000[5] （下冊）.北京：機械工業(yè)出版社，2002[6] 東北工學院機械設(shè)計/：冶金工業(yè) 出版社，1976[7] 湘潭機電高等?？茖W校 （第二版）.北京：機械工業(yè)出版社，1999[8] 王昆、何小柏、機械設(shè)計基礎(chǔ)課程設(shè)計. 北京：高等教 育出版社，2005[9] 南京機械高等?？茖W校，：機械工業(yè) 版社，2003[10] 彭文生、李志明、. 北京：高等教育出版社，2002[11] ：化學工業(yè)出版社，2001[12] 張義民、聞邦春、2004 [13] 劉克俊　，2003[14] ：人民交通出版社，1985 [15] ：機械工業(yè)出版 社，1972 致謝經(jīng)過兩個多月的畢業(yè)設(shè)計，我對后橋有了更進一步的認識。但此設(shè)計過程仍有許多不足，在設(shè)計結(jié)構(gòu)尺寸時，有些設(shè)計參數(shù)是按照以往經(jīng)驗值得出，這樣就帶來了一定的誤差。并且滿足設(shè)計要求的同時，降低了后橋制造成本，有利于汽車生產(chǎn)的經(jīng)濟性。該設(shè)計采用對稱式錐齒輪差速器。計介紹了后橋驅(qū)動的結(jié)構(gòu)形式和工作原理，計算了差速器、主減速器以及半軸的結(jié)構(gòu)尺寸，進行了強度校核，并繪制了有關(guān)零件圖和裝配圖。將各個參數(shù)代入式中得：=7831橋殼鋼板彈簧座之間還承受因因制動而引起的反作用力矩， =15240將上面求出的參數(shù)帶入式、中得:= , =汽車緊急制動時的橋殼彎曲應(yīng)力和扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力均小于許用應(yīng)力，所以在這種載荷工況下是合格的。當左右驅(qū)動車輪的轉(zhuǎn)矩不相等時，使橋殼也承受著水平方向的彎矩，其計算公式為： 式中：——驅(qū)動車輪與地面附著系數(shù)，～，由于道路條件的改善。式中各參數(shù)的確定：：計算公式為，在一些參數(shù)未知的情況下，～，；、——見式下的說明。因為鋼板彈簧座附近為矩形，所以鋼板彈簧座附近端面的彎曲應(yīng)力和扭轉(zhuǎn)應(yīng)力為： 式中：、——分別為水平彎曲截面系數(shù)和扭轉(zhuǎn)截面系數(shù)；他們有下式確定：=116600（=10，=10）將各個參數(shù)代入式、中得：==橋殼的許用扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力為150～400，所以汽車以最大牽引力行駛時的橋殼彎曲應(yīng)力和扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力均小于許用應(yīng)力，所以在這種載荷工況下是合格的。當左右驅(qū)動車輪的轉(zhuǎn)矩不相等時，使橋殼也承受著水平方向的彎矩，其計算公式為： 式中各個參數(shù)如上述所示。式中各參數(shù)的確定：：計算公式為，在一些參數(shù)未知的情況下，～，因為本次設(shè)計的載貨汽車的發(fā)動機動力性能較好，；、——見式下的說明。代入式中得：=，所以在不平路面沖擊載荷作用下的橋殼也合格。橋殼在不平路面沖擊載荷作用下的橋殼強度計算汽車在不平路面上高速行駛時，橋殼除了承受靜止狀態(tài)下那部分載荷外，還承受附加的沖擊載荷。橋殼的許用應(yīng)力為300～500。將上述各參數(shù)帶入式中得：=。橋殼的靜彎曲應(yīng)力計算橋殼按靜載荷計算時，在其兩鋼板彈簧座之間的彎矩為： 式中：——汽車滿載靜止于水平路面時驅(qū)動橋給地面的載荷，；——車輪（包括輪轂、制動器等）的重力，；——驅(qū)動車輪輪距，；——驅(qū)動橋殼上兩鋼板彈簧座中心間的距離。我國通常推薦：計算時將橋殼復雜的受力狀況簡化成三種典型的計算工況，即是當車輪承受最大的鉛垂力時；當車輪承受最大切向力時；以及當車輪承受最大側(cè)向力時。鑄造整體式橋殼的兩端壓入較長的無縫鋼管作為半軸套管，并用銷釘固定。第5章 驅(qū)動橋橋殼驅(qū)動橋橋殼是汽車上的主要零件之一，本次設(shè)計的是中型載貨汽車，采用的是非斷開式驅(qū)動橋，非斷開式驅(qū)動橋的橋殼起著支承汽車荷重的作用，并將載荷傳給車輪。各個參數(shù)的確定：：600；：80000；：，按直徑為44確定，則為367968：同上。 ，齒側(cè)擠壓應(yīng)力，由于齒側(cè)擠壓應(yīng)力小于許用齒側(cè)擠壓應(yīng)力，所以合格。式各個參數(shù)的確定：：花鍵軸外徑為48；：花鍵軸底徑=42；：100；：8；：；：同上。（2） 半軸花鍵的剪切應(yīng)力齒側(cè)擠壓應(yīng)力的計算花鍵選擇矩形花鍵，花鍵規(guī)格：。將各個參數(shù)代入式中得：。（1）半軸扭轉(zhuǎn)應(yīng)力計算 式中：——半軸桿部直徑，；——半軸的計算載荷。將各個參數(shù)代入式中得：=。其確定的公式為： 式中：——差速器的轉(zhuǎn)矩分配系數(shù)；、同上述所示。4．2半軸的設(shè)計計算167。本次設(shè)計選用全浮式半軸。4．1半軸概述半軸的形式主要取決于半軸的支撐形式。在一般的非斷開式驅(qū)動橋上，驅(qū)動車輪的傳動裝置就是半軸，半軸將差速器的半軸齒輪和車輪的輪轂連接起來。代入式，得：小于，故合格。支撐剛度大時取小值；——質(zhì)量系數(shù)，對于汽車驅(qū)動橋齒輪，當輪齒接觸良好、周節(jié)及徑向跳動精度高時，可取1；——計算彎曲應(yīng)力用的綜合系數(shù)，它綜合考慮了齒形系數(shù)；——模數(shù)；——行星齒輪數(shù)；——半軸齒輪齒寬；——半軸齒輪大端分度圓直徑；利用峰值載荷計算時，各個參數(shù)的確定：：計算式為時，為峰值中的較小者，為11304，帶入可得6782 ；：；：剛度較好，可取1；：可取1；：查綜合系數(shù)圖表，取0. 225；：。汽車差速器的彎曲應(yīng)力為： 式中：——半軸齒輪的計算轉(zhuǎn)矩，；——尺寸系數(shù)，反映材料性質(zhì)的不均勻性，與齒輪尺寸與熱處理等有關(guān)。20節(jié)錐頂點至齒輪外緣直徑21理論弧齒厚22齒側(cè)間隙23弦齒厚24弦齒高25驅(qū)動齒輪差速器行星齒輪`167。汽車差速器齒輪壓力角大都選擇。為了得到足夠高的齒輪強度，可選擇=。依據(jù)初選的齒數(shù)可求出行星齒輪和半軸齒輪的節(jié)錐角：； 式中：、——分別為行星齒輪和半軸齒輪齒數(shù)。本次設(shè)計選擇=20?！?之間。球面半徑可按下面經(jīng)驗公式確定： 式中：——行星齒輪球面半徑系數(shù)；——計算轉(zhuǎn)矩，取峰值載荷中較小的；各參數(shù)的確定：：～；： 11304；將參數(shù)代入式中得：=57。本次設(shè)計的汽車采用4個行星齒輪。167。本次設(shè)計的載貨汽車屬于公路運輸車，由于路面較好，各驅(qū)動車輪與路面的附著系數(shù)幾乎沒有差別，且附著較好，因此采用普通對稱式圓錐行星齒輪差速器。167。第三章 差速器的設(shè)計汽車行駛運動學的要求和實際的車輪、道路及其相互關(guān)系表明：汽車在行駛過程中左、右車輪在同一時間內(nèi)所滾過的行程常常是不相等的，這樣會導致輪胎過早磨損、無益地消耗功率和燃料及使驅(qū)動車輪軸超載等，有時還會因為不能按所要求的瞬時中心轉(zhuǎn)向而使操縱性變壞。式中各個參數(shù)的確定：：軸承、為237000； ：～，；：主減速器主動錐齒輪軸上的轉(zhuǎn)速為 ，；：對于滾子軸承取；：=11232，=18534。對于圓錐滾子軸承，由軸承D被放松，所以其軸向力為其派生軸向力；軸承C被壓緊，所以其軸向力為軸承D的派生軸向力加上齒輪的軸向力其軸向載荷分別為：= =20911=7252軸承的當量動載荷為： 式中：、——如上述所示；——徑向系數(shù)；——軸向系數(shù)。各參數(shù)帶入式、中，得：=11232=24658軸承、的派生軸向力的計算同式，各參數(shù)的確定：=11232=24658：軸承、。式中各個參數(shù)確定： ：2643； 、——參看表。（3） 作用在主減速器中間軸上齒輪的力的計算由于齒輪傳動時，主動齒輪上的圓周力、軸向力和徑向力分別與從動齒輪上的圓周力、徑向力和軸向力是作用力與反作用力，但此時需考慮傳動效率。帶入公式，；：對于滾子軸承?。唬?5230，=24144。各個參數(shù)的確定：：5230：12394：1538：1128：對于單列圓錐滾子軸承來說，時，=1，=0；時，=，=；對于軸承，所以=1，=0；對于軸承，時，=，=；